Санкт-Петербург, ул. Громова д. 4 офис 446 - 448

Стройматериалы оптом и в розницу с доставкой по СПб
Компания ГК СТС


СТО-НААГ-3.1-2013-Конструкции-с-применением-автоклавного-газобетона-в-строительстве-зданий-и-сооружений-dnl12270

СТО-НААГ-3.1-2013-Конструкции-с-применением-автоклавного-газобетона-в-строительстве-зданий-и-сооружений-dnl12270

 


 Национальная Ассоциация производителей автоклавного газобетона 

  

Стандарт организации 

СТО НААГ 

3.1- 

2013 

   

  

КОНСТРУКЦИИ С ПРИМЕНЕНИЕМ 

АВТОКЛАВНОГО ГАЗОБЕТОНА В СТРОИТЕЛЬСТВЕ 

ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ 

Правила проектирования и строительства 

СТО НААГ 3.1–2013 

  

Санкт-Петербург 

2013 

Предисловие 

1 РАЗРАБОТАН НААГ (Гринфельд Г.И., канд. техн. наук Вишневский А.А.); ФБГОУ ВПО «СПб ГПУ» (канд. техн. наук Горшков А.С.) – 

Приложение А; РУП «Институт БелНИИС» (Рыхленок Ю.А., 

Крутилин А.Б., Руденя П.А., Сапоненко О.В.) –  Приложения В, Г.  Центр ячеистых бетонов при НП «Северо-западная строительная палата» (канд. техн. наук Пинскер В.А., канд. техн. наук Вылегжанин В.П.) – разделы 9, 10. 

При участии: 

ЗАО "АэроБел", ООО "Аэрок Санкт-Петербург", 

ОАО "Бонолит - Строительные решения", 

ОАО "Главновосибирскстрой", ООО "Главстрой-Усть-Лабинск", 

ЗАО "ЕвроАэроБетон", ОАО "КОТТЕДЖ", 

ЗАО "Кселла-Аэроблок-Центр", ООО "КСМК", 

ООО "Производственно-Строительное Объединение "Теплит", 

ООО "Эко", 

ООО "Н+Н", 

ЗАО "Кселла-Аэроблок-Центр", 

ЗАО Межрегиональная производственно-ресурсная корпорация 

"ГРАС" 

2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН Решением Общего собрания Национальной ассоциации 

В ДЕЙСТВИЕ производителей автоклавного газобетона от 16 мая 2013 г. 

3 ВЗАМЕН СТО 87313302.13330-001-2012 

Настоящий стандарт выполнен в соответствии с требованиями действующей нормативной документации по проектированию (СП 15.13330.2012, СП 50.13330.2012, СП 51.13330.2011) и строительству (СНиП 3.03.01–87). Стандарт разработан для применения во всех регионах Российской Федерации. 

©     НААГ 

   

II 

Содержание 

Введение………………………………………………………………............................... IV 

1 Область применения……………………………………………………….….……...….. 1 

2 Нормативные ссылки…………………………………………………………..……...…. 1 

3 Термины и определения……………………………………………….………...…….… 1 

4 Общие технические требования к автоклавным ячеистым бетонам и номенклатура  

неармированных изделий из них………………………………………………………... 1 5 Общие положения по теплотехническому расчету стен из блоков…………………... 4 

6 Конструирование стен………………………………………………………………..….. 7 

6.1 Общие положения………………………………………………………………….....….. 7 

6.2 Конструктивные требования к кладке…………………………………………….....…. 8 

6.3 Растворные швы…………………………………………………………………….....… 8 

6.4 Армирование и деформационные швы…………………………………………….….. 9 7 Конструктивные решения несущих стен…………………………………………….… 9 

7.1 Минимальные требования…………………………………………………….……...… 9 

7.2 Опирание элементов конструкций на кладку…………………………………..………. 9 

7.3 Сопряжение конструкций………………………………………………………………... 10 8 Конструктивные решения поэтажно опертых стен…………………………..……...… 10 

8.1 Общие конструктивные схемы………………………………………………..……..…. 10 

8.2 Закрепление к несущим конструкциям………………………………………..……..… 11 

8.3 Обеспечение замкнутости теплозащитной оболочки………………………….........… 11 

8.4 Двухслойные стены…………………………………………………………...……..….. 11 

9 Расчет кладки из блоков по несущей способности…………………………...……..… 12 

10 Расчет кладки из блоков на звукоизоляцию………………………………………….... 18 

11 Отделка стен из ячеистобетонных блоков……………………………………………... 21 

12 Растворы (клеи) для кладки стен из блоков………………………………………….… 23 

13 Правила транспортировки и хранения блоков, производства и приемки работ               

по ведению кладки из блоков……………………………………………………............ 24 

13.1 Транспортировка и хранение………………………………………………………..….. 24 

13.2 Производство работ……………………………………………………………..........….. 25 

13.3 Приемка работ………………………………………………………………………….… 26 

Приложения………………………………………………………….…………………… 27 

А Расчетные теплотехнические показатели ячеистых бетонов автоклавного твердения  и значения коэффициентов теплопроводности для некоторых типов кладок……..… 27 

Б Руководство по наружной отделке стен из ячеистобетонных блоков автоклавного  

твердения……………………………...………………………………………………...… 31 

В Узлы и детали сопряжений конструктивных элементов зданий с применением  

ячеистого бетона автоклавного твердения в малоэтажном строительстве................... 37 

Г Узлы и детали сопряжения элементов наружных стеновых ограждений с поэтажным опиранием кладки из ячеистобетонных блоков в зданиях с железобетонным несущим каркасом……………...…....……………………………….. 85 

Д Расчет перегородок из блоков автоклавного ячеистого бетона классов по прочности В2–В2,5 на устойчивость.…………………………………………………… 144 Е Примеры расчета несущей способности кладки и поэтажно опертых стен…………. 145 

Ж Перечень нормативных документов…….………………………………………...……. 170 

З Термины и определения……………………………………………………………....…. 171 

III 

Введение 

Настоящий стандарт организации (СТО) разработан с целью актуализации основных расчетных характеристик, конструктивных требований и рекомендаций, касающихся применения изделий из автоклавного ячеистого бетона в строительстве. В стандарте даны указания по использованию неармированных изделий по ГОСТ 31360-2007 при наличии основных сведений по использованию армированных брусковых перемычек и панелей. 

В настоящем СТО за основу рекомендаций взята современная номенклатура изделий из автоклавного ячеистого бетона. Предложенные конструктивные решения ограждающих конструкций являются оптимизированным обобщением опыта строительства, накопленного в России и за рубежом в последние годы. В связи с разнообразием климатических условий регионов применения автоклавного газобетона и с наличием региональных особенностей основных характеристик изделий из автоклавного газобетона конструктивные решения приведены в общем виде. Для применения решений из настоящего СТО в качестве основы рабочих чертежей рекомендуется провести локализацию положений стандарта. 

IV

  

С Т А Н Д А Р Т     О Р Г А Н И З А Ц И И 

  

Дата введения: 16.05.2013    

1 Область применения 

1.1 Настоящий стандарт (СТО) распространяется на проектирование и возведение конструкций из ячеистобетонных изделий автоклавного твердения. 

1.2 СТО устанавливает показатели качества и безопасности конструкций из изделий, произведенных в соответствии с требованиями ГОСТ 31359-2007 и ГОСТ 31360-2007 при проектировании и строительстве жилых и общественных зданий на территории Российской Федерации. 

1.3 СТО распространяется на разработку технических условий, проектной и технологической документации на дома и конструкции из ячеистобетонных блоков, а также на их изготовление и использование в новом строительстве и реконструкции зданий и сооружений. 

1.4 СТО распространяется на все виды гражданских зданий во всех климатических зонах. 

2 Нормативные ссылки 

Нормативные документы, на которые в тексте настоящего стандарта имеются ссылки, приведены в приложении Ж. 

3 Термины и определения 

В настоящем стандарте приняты термины и определения, приведенные в приложении З. 

4 Общие технические требования к автоклавным ячеистым бетонам     и номенклатура неармированных изделий из них 

4.1 Ячеистый бетон автоклавного твердения, применяемый для изготовления изделий, использование которых регламентируется настоящим СТО, должен соответствовать требованиям ГОСТ 31359-2007 к конструкционно-теплоизоляционным бетонам (класс по прочности на сжатие не ниже В1,5, марка по средней плотности не выше D700). 

4.2 Сырьевые материалы для изготовления автоклавных ячеистых бетонов 

Основные требования к материалам, применяемым для изготовления ячеистых бетонов автоклавного твердения, изложены в ГОСТ 31359-2007.  

4.3 Физико-механические характеристики автоклавных ячеистых бетонов для блоков 4.3.1 Плотность 

Плотность автоклавного ячеистого бетона характеризуется маркой по средней плотности. 

Плотность определяется и контролируется по ГОСТ 27005-86. 

Марка блоков по средней плотности не должна быть выше D700 и назначается по ГОСТ 31360-2007. 

4.3.2 Прочность 

Прочность автоклавного ячеистого бетона характеризуется классом по прочности на сжатие, определяемым по ГОСТ 18105-2010. 

Классы по прочности на сжатие установлены: В1,5; В2; В2,5; В3,5; В5, В7,5. 

Начальные модули упругости автоклавного ячеистого бетона при сжатии приведены в таблице 4.1.  

Для расчета изгибаемых конструкций с применением изделий из автоклавного ячеистого бетона начальные модули упругости рекомендуется уточнять экспериментально для продукции конкретного производителя с конкретными характеристиками. 

Таблица 4.1 - Начальные модули упругости автоклавного ячеистого бетона при сжатии 

Марка по средней плотности  Начальные модули упругости автоклавного ячеистого бетона  при сжатии и растяжении Eb  

при классе бетона по прочности на сжатие, МПа 

В1,5 В2 В2,5 В3,5 В5 В7,5 

D300 900 1000  

D400 1100 1200 1300  

D500 1300 1500 1600 1700  

D600 1500 1600 1700 1800 1900  

D700 1900 2200 2500 2900 3200 3400 

4.3.3 Морозостойкость 

Для изделий, подвергающихся переменному замораживанию и оттаиванию, определяют марку ячеистого бетона по морозостойкости в соответствии с ГОСТ 31359. 

Марку ячеистого бетона изделий по морозостойкости назначают в зависимости от условий эксплуатации конструкции и расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства в соответствии с нормами строительного проектирования и принимают не ниже: 

F25 - для изделий, предназначенных для использования в наружных стенах; F15 - для остальных изделий. 

4.3.4 Линейное расширение (температурные деформации) 

Расчетный коэффициент линейного расширения автоклавных ячеистых бетонов принимается равным bt  8106 °С-1.  

Для расчета деформации конструкций при температурах ниже минус 40°С и выше плюс 50°С коэффициент линейного расширения рекомендуется принимать по экспериментальным данным.  

При наличии данных о минералогическом и химическом составах заполнителей и вяжущих, рецептуре ячеистого бетона, его влажности и т. д. допускается принимать другие значения коэффициента линейного расширения, обоснованные экспериментально. 

4.3.5 Усадка 

Деформации усадки кладки из блоков, произведенных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и на вторичных продуктах обогащения различных руд, при расчетах принимаются равными - 4×10-4; 

То же, из автоклавных бетонов на золе — 6×10-4. 

4.4 Теплофизические характеристики 

4.4.1 Теплопроводность 

Расчетные величины теплопроводности даны в таблице 4.2. 

4.4.2 Паропроницаемость 

Расчетные значения коэффициентов паропроницаемости приведены в таблице 4.2. 

4.4.3 Эксплуатационная влажность 

Расчетная влажность кладки стен из автоклавного ячеистого бетона определяется на основании расчета влажностного режима конструкций в зависимости от положения кладки в конструкции и условий эксплуатации.  

Допускается для однослойных наружных стен и стен с облицовочной кладкой принимать расчетную влажность бетона для условий эксплуатации А (по СП 50.13330.2012) 4 % по массе, а для условий эксплуатации Б 5 % по массе. 

Таблица 4.2 – Коэффициенты теплопроводности и паропроницаемости ячеистых бетонов 

Марка бетона по средней плотности Коэффициент теплопроводности 

бетона в сухом состоянии λ0 , Вт/(м°С) Коэффициент паропроницаемости бетона 

μ, мг/(мчПа) Расчетные коэффициенты 

теплопроводности , Вт/(мС) для условий А, W = 4 % Расчетные коэффициенты 

 теплопроводности , Вт/(мС) для условий Б, W = 5 % 

D200 0,048 0,30 0,056 0,059 

D300 0,072 0,26 0,084 0,088 

D400 0,096 0,23 0,113 0,117 

D500 0,12 0,20 0,141 0,147 

D600 0,14 0,16 0,17 0,183 

D700 0,17 0,15 0,199 0,208 

4.5 Номенклатура неармированных изделий из автоклавных ячеистых бетонов 

4.5.1 Неармированные изделия из автоклавных ячеистых бетонов (стеновые и перегородочные ячеистобетонные блоки (далее - блоки)) изготавливаются из конструкционнотеплоизоляционного ячеистого бетона автоклавного твердения, согласно требованиям ГОСТ  1359–2007 и ГОСТ 31360–2007. 

4.5.2 Блоки имеют форму параллелепипеда с плоскими или профилированными гранями. 

4.5.3 Блоки могут иметь карманы (выемки) для удобства захвата их пальцами, а также изготавливаться другой формы, предусмотренной рабочими чертежами и допускаемой технологическим оборудованием. 

4.5.4 Максимальные размеры блоков приведены в таблице 4.3, а предельные отклонения от линейных размеров — в таблице 4.4. 

4.5.5 В зависимости от предельных отклонений размеров и дефектов блоки подразделяются на две категории, указанные в таблице 4.4. 

4.5.6 Изготовитель по заявке потребителя может изготавливать изделия размерами, отличными от приведенных в таблице 4.3, с учетом требований таблицы 4.4, исходя из возможностей имеющегося оборудования. 

4.5.7 Условное обозначение изделий должно состоять из наименования изделия (блок), обозначения категории в соответствии с таблицей 4.4, размеров по длине, высоте и толщине в миллиметрах, марки по средней плотности, класса по прочности на сжатие, марки по морозостойкости и обозначения настоящего стандарта. 

Пример условного обозначения блока категории I, длиной 625 мм, толщиной 300 мм и высотой 250 мм, марки по средней плотности D500, класса по прочности на сжатие В2,5, марки по морозостойкости F25: 

Блок I/625×300×250/D500/B2,5/F25 ГОСТ 31360-2007 

Допускается в условное обозначение включать дополнительные сведения для полной идентификации изделий. 

Таблица 4.3 - Максимальные размеры блоков 

Наименование размера Максимальный размер блока, мм 

крупного мелкого 

Длина 1500 625 

Ширина (толщина) 600 400 

Высота 1000 300 

Таблица 4.4 - Предельные отклонения и дефекты блоков 

Наименование отклонения геометрического параметра Предельные отклонения, мм 

категория 1 категория 2 

Отклонения от линейных размеров 

Отклонения:  по длине  ±3 ±4 

по ширине ±2 ±3 

по высоте  ±1 ±4 

Отклонение от прямоугольной формы (разность длин диагоналей), не более 2 4 

Отклонение от прямолинейности ребер, не более 1 3 

Повреждения углов и ребер 

Глубина отбитостей углов числом не более двух на одном изделии, не более 5 10 

Глубина отбитостей ребер на одном изделии общей длиной не более двукратной длины продольного ребра, не более 5 10 

Примечания 

1. Отбитости углов и ребер глубиной до 3 мм для изделий категории I и до 5 мм – для изделий категории II не являются браковочными дефектами. 

2. Число изделий с предельными отклонениями геометрических размеров, формы, отбитостями углов и ребер, превышающие предельные, не должно быть более 5 % числа изделий в каждой упакованной единице. 

3. Изделия категории I рекомендуется применять для кладки на клею, категории II - на растворе. 

4. Размеры отбитостей изделий по пазу и гребню не должны превышать: по глубине – 10  мм, по длине – 30  мм. 

5 Общие положения по теплотехническому расчету стен из блоков 

5.1 В соответствии с требованиями п. 5.1 СП 50.13330.2012 теплозащитная оболочка здания должна отвечать следующим требованиям: 

а) приведенные сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих конструкций 

должны быть не меньше нормируемых значений (поэлементные требования); 

б) удельная теплозащитная характеристика здания должна быть не больше 

нормируемого значения (комплексное требование); 

в) температура на внутренних поверхностях ограждающих конструкций должна быть 

не ниже минимально допустимых значений (санитарно-гигиеническое требование). 

Требования тепловой защиты здания будут выполнены при одновременном выполнении требований а), б) и в).  

Поэлементные требования 

5.2 Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, Rонорм , м2· oС/Вт, следует определять по формуле: 

                                                Rонорм  Rотр mр ,                                                    (5.1) 

где Rотр – базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, м2· oС/Вт, следует принимать в зависимости от градусо-суток отопительного периода, ГСОП, oС·сут/год, региона строительства и определять по таблице 3 в 

СП 50.13330.2012; mр – коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете по формуле (5.1) принимается равным 1. Допускается снижение значения коэффициента mр в случае если при выполнении расчета удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания по методике Приложения Г СП 50.13330 выполняются требования п. 10.1 СП 50.13330 к данной удельной характеристике. Значения коэффициента mр при этом должны быть не менее: mр  0,63 – для стен, mр  0,95 – для светопрозрачных конструкций, mр  0,8 – для остальных ограждающих конструкций. 

5.3 Для помещений зданий с влажным или мокрым режимом, а также для производственных зданий со значительными избытками теплоты и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха не более 50 % нормируемое значение сопротивления теплопередаче определяется в зависимости от нормируемого температурного перепада между температурой внутреннего воздуха tв и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции в по формуле (5.4) в СП 50.13330.2012.  

5.4 Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания (или любой выделенной ограждающей конструкции) – Rопр , м2·°С/Вт, рассчитывается в соответствии с приложением Е СП 50.13330.2012, с использованием результатов расчетов температурных полей.  

Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен следует рассчитывать для всех фасадов с учетом откосов проемов, без учета их заполнений.  

Комплексное требование  

5.5 Нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания,               kобтр , Вт/(м3 оС), следует принимать в зависимости от отапливаемого объема здания и градусо-

суток отопительного периода района строительства по таблице 5.1 в СП 50.13330.2012 с учетом примечаний.  

5.6 Удельная теплозащитная характеристика здания, kоб , Вт/(м3·оС), рассчитывается по приложению Ж СП 50.13330.2012  

Санитарно-гигиеническое требование  

5.7 Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (за исключением вертикальных светопрозрачных конструкций, т. е. с углом наклона к горизонту 45° и более) в зоне теплопроводных включений, в углах и оконных откосах, а также зенитных фонарей должна быть не ниже точки росы внутреннего воздуха при расчетной температуре наружного воздуха – tн. 

Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции должна определяться по результатам расчета температурных полей всех зон с теплотехнической неоднородностью или по результатам испытаний в климатической камере в аккредитованной лаборатории.  

Относительную влажность внутреннего воздуха для определения точки росы следует принимать: 

- для помещений жилых зданий, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторнополиклинических учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов – 55 %;  

- для кухонь – 60 %;  

- для ванных комнат – 65 %;  

- для теплых подвалов и подполий с коммуникациями – 75 %; 

- для теплых чердаков жилых зданий – 55 %; 

- для других помещений общественных зданий (за исключением вышеуказанных) –       50 %. 

5.8 Расчетные коэффициенты теплопроводности кладки следует принимать по приложению А или с учетом результатов расчета влажностного режима по предварительно принятой конструкции наружной стены с заданными теплофизическими характеристиками материалов в следующей последовательности. 

5.8.1 Принятая конструкция наружной стены разрезается перпендикулярно тепловому потоку на n элементарных слоев, включая штукатурные, пароизоляционные и отделочные слои. При этом каждый слой материала наружной стены должен быть разрезан не менее чем на два элементарных слоя. 

5.8.2 Рассчитывается распределение температуры по толще одномерного сечения конструкции по формуле: 

tint text  1  i1 Rn  ,         (5.2)                                          tn  tint  int n1  Rsi + Rk + Rse 

где tint, text - расчетные температуры соответственно, внутреннего и наружного (средняя для наиболее холодного месяца) воздуха, °С ; 

 Rn - термическое сопротивление n-го элементарного слоя разбиения наружной стены, м2·°С/Вт. 

5.8.3 В соответствии с полученными температурами по СП 23-101-2004 для каждого n-го элементарного слоя разбиения определяются значения парциального давления насыщенного водяного пара Еn , Па. 

5.8.4 Рассчитывается распределение парциальных давлений по толще одномерного сечения конструкции по формуле: 

                                               en  eint   einti eext i1 Rvp ,                                               (5.3) 

Rvp  n1 

n1

где eint, eext - парциальные давления воздуха соответственно внутреннего и наружного 

воздуха, Па; 

en - парциальное давление водяного пара в каждом n-м элементарном слое 

разбиения сечения ограждающей конструкции, Па; 

 Rvp - сопротивление паропроницанию n-го элементарного слоя разбиения сечения ограждающей конструкции, м2·ч·Па/мг. 

5.8.5 Строятся графики распределений парциального давления en и парциального давления насыщенного водяного пара Еn по толщине наружной стены. 

5.8.6 Определяется режим эксплуатации наружной стены. 

Наружная стена находится в зоне сорбционного увлажнения, если в каждом сечении конструкции выполняется условие: Е > e, т. е. линии парциального давления и парциального давления насыщенного водяного пара не пересекаются. 

В толще наружной стены происходит влагонакопление, если хотя бы в одном сечении конструкции Е < e, т. е. линии парциального давления и парциального давления насыщенного водяного пара пересекаются. 

5.8.7 Для наружной стены с влагонакоплением в толще конструкции следует производить расчет влажностного режима по СП 50.13330.2012 для проверки ограничения накопления влаги за годичный период эксплуатации. 

5.8.8 Для наружной стены с эксплуатацией материалов в зоне сорбционного увлажнения рассчитываются средние относительные влажности воздуха в порах каждого материала по формуле (5.4): 

m

en

                                                             sr   nmk ,                                                        (5.4) 

En

nk

где индексы k, m - номера первого и последнего элементарного слоя однородного 

материала расчетного сечения конструкции. 

5.8.9 По известным величинам средних относительных влажностей в порах материалов и изотермам сорбционного увлажнения определяются средние массовые влажности материалов и коэффициенты теплопроводности, им соответствующие. 

Сорбционная массовая влажность материалов, %, при относительной влажности воздуха, %, определяется на основании испытаний материалов с учетом требований нормативных документов на проведение испытаний. 

6 Конструирование стен 

6.1 Общие положения 

6.1.1 Настоящий стандарт распространяется на применение стеновых неармированных блоков из автоклавных конструкционно-теплоизоляционных ячеистых бетонов при новом строительстве и реконструкции зданий и сооружений.  

6.1.2 Применение блоков из автоклавных ячеистых бетонов для кладки стен с мокрым режимом помещений, для наружных стен подвалов и цоколей, а также в местах, где возможно усиленное увлажнение бетона или воздействие агрессивных сред, допускается при условии защиты кладки от увлажнения и указанных воздействий. 

Защита должна обеспечивать эксплуатацию кладки в зоне сорбционного увлажнения по п. 5.8.6. 

6.1.3 Необходимо  предусматривать  защиту кладки  от увлажнения  со  стороны фундаментов, а также со стороны примыкающих тротуаров и отмосток устройством гидроизоляционного слоя выше уровня тротуара или верха отмостки. Гидроизоляционный слой следует устраивать также ниже пола подвала. 

Для подоконников, поясков, парапетов и тому подобных выступающих, особо подверженных увлажнению частей стен следует предусматривать защитные покрытия. Выступающие части стен должны иметь уклоны, обеспечивающие сток атмосферной влаги. 

6.1.4 Блоки из автоклавных ячеистых бетонов предназначены для применения в наружных и внутренних стенах (в т. ч. перегородках) зданий в качестве элементов несущих, самонесущих и ненесущих стен. 

6.1.5 Расчет элементов стен из блоков по несущей способности следует производить  в соответствии с требованиями раздела 9 настоящего СТО. Расчет по деформациям, по образованию и раскрытию трещин производить по СП 15.13330.2012 и СП 63.13330.2012.  

6.1.6 Допустимую высоту (этажность) стен из блоков следует определять расчетом несущей способности наружных и внутренних стен с учетом их совместной работы. 

6.1.7 Несущие  стены  из  конструкционно-теплоизоляционных   автоклавных ячеистобетонных блоков рекомендуется возводить высотой до 5 этажей (до 20 м) включительно (не считая цокольного и мансардного этажей), самонесущие стены зданий - высотой до 9 этажей (до 30 м) включительно.  

При расчетном обосновании допускается увеличение высоты и этажности.  

6.1.8 Площадь поперечного сечения несущих элементов кладки должна быть не менее 0,04 м2. Минимальная площадь поперечного сечения ненесущих элементов кладки и декоративных элементов, изготовленных из автоклавного ячеистого бетона, не ограничивается. 

6.1.9 Этажность зданий, в  которых блоки применяются для заполнения каркасов   или устройства стен с поэтажным опиранием, не ограничивается. 

6.1.10 Минимальная толщина стен должна обеспечивать их устойчивость. В   зависимости от характеристик материалов, размеров конструкции, ее положения, связи с примыкающими устойчивыми конструкциями, от закрепления в нижнем и верхнем сечении, характера нагружения, наличия проемов и армирования расчет допустимого отношения высоты конструкции к ее толщине производится по пп. 9.17–9.20 в СП 15.13330.2012 (пример расчета для перегородок — Приложение Д). 

6.1.11 Расчетные сопротивления сжатию кладки из блоков определяются в зависимости от класса газобетона по прочности на сжатие и марки кладочного раствора и приведены в таблице 9.1.  

6.1.12. При проектировании конструкций с применением блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения, произведенных по ГОСТ 31360-2007, в проекте должны быть отражены основные характеристики: 

- класс бетона по прочности на сжатие В; 

- марка бетона по средней плотности D; 

- марка  бетона  по  морозостойкости F   (для   применения в  кладке,  подвергающейся попеременному замораживанию и оттаиванию). 

6.2 Конструктивные требования к кладке 

6.2.1 Для кладки должны применяться изделия (блоки), соответствующие требованиям ГОСТ 31360-2007 и указаниям проекта. При кладке конструкций, предназначенных к эксплуатации без выравнивающих отделочных слоев, следует применять блоки, соответствующие требованиям табл. 2 в ГОСТ 31360-2007 к ограничению отбитостей, трещин и сколов. 

6.2.2 Для кладки из блоков необходимо предусматривать следующие минимальные требования к перевязке: 

- блоки перевязываются порядно, обеспечивая смещение блоков вышерасположенного ряда относительно блоков нижерасположенного ряда; 

- при кладке толщиной в один блок необходимо обеспечивать цепную порядную перевязку блоков. При кладке блоков высотой до 250 мм размер перевязки должен быть не менее 0,4 значения высоты блока (не менее 80 мм для блоков высотой 200 мм и не менее 100 мм для блоков высотой 250 мм). При кладке блоков высотой более 250 мм размер перевязки должен быть не менее 100 мм и не менее 0,2 значения высоты блока; 

- при кладке толщиной в два блока возможна перевязка тычковыми рядами (один тычковый ряд на три ряда кладки), плашковая порядная перевязка при использовании блоков разной толщины (глубина перевязки не менее 0,2 значения толщины кладки). 

Кладка, выполненная соединением двух неперевязанных слоев стержневыми, полосовыми или сетчатыми связями, рассматривается как многослойная с гибким соединением слоев. 

6.3 Растворные швы 

6.3.1 Растворные швы кладки из автоклавных ячеистобетонных блоков рекомендуется выполнять на тонкослойном растворе. Расчетная толщина горизонтальных и вертикальных швов принимается 2 ±1 мм. Фактическая толщина тонкослойного раствора в конструкции должна быть не менее 0,5 мм и не более 3 мм.  

При фактической толщине шва более 3 мм прочность раствора должна учитываться при определении прочности кладки. 

6.3.2 Растворные швы могут выполняться на стандартном растворе с расчетной толщиной горизонтальных растворных швов 12 (-2; +3) мм и расчетной толщиной вертикальных швов -    10 ±2 мм. 

При фактической толщине растворных швов более 15 мм расчетные сопротивления кладки должны понижаться в соответствии с требованиями СП 15.13330.2012 и таблицы 9.1. 

6.3.3 Вертикальные растворные швы при кладке блоков с плоскими гранями должны заполняться раствором полностью. При использовании блоков с профилированной поверхностью торцевых граней в кладке, к которой предъявляются требования к прочности на сдвиг в плоскости стены, превышающие 70 % расчетного сопротивления сдвигу, вертикальные швы должны заполняться по всей высоте и не менее чем на 40 % по ширине блока. В армированной кладке, предназначенной для работы на изгиб, вертикальные швы между блоками на изгибаемом участке должны заполняться полностью вне зависимости от формы торцевых граней. 

6.3.4 Для обеспечения требуемого сопротивления воздухопроницанию кладки, выполненной без заполнения вертикальных швов раствором, следует предусматривать уплотнение вертикальных швов упругими или расширяющимися материалами или нанесение сплошных отделочных слоев. 

  

6.4 Армирование и деформационные швы 

6.4.1 Температурно-усадочные швы в стенах должны устраиваться в местах возможной концентрации температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать недопустимые по условиям эксплуатации разрывы кладки.  

6.4.2 В случаях, когда сквозные трещины с шириной раскрытия до 2 мм являются допустимыми по условиям эксплуатации, расстояние между температурными швами принимается по таблице 33 в СП 15.13330.2012 как для бетонных камней и силикатного кирпича. 

Принимаемое в этом случае без расчета расстояние между температурно-усадочными швами должно быть не более 50 м.  

6.4.3 В остальных случаях расчет на образование сквозных трещин проводится по Приложению 11 к Пособию по проектированию каменных и армокаменных конструкций к СНиП II-22–81, а расстояние между температурно-усадочными швами и требование к армированию назначается по результатам расчета. 

6.4.4 Арматуру, препятствующую раскрытию температурно-усадочных трещин, следует размещать в горизонтальных швах кладки или в бетонных поясах, параллельных горизонтальным швам. Армировать следует ряды кладки, примыкающие к горизонтальным деформационным швам, и с шагом не более 1000 мм по высоте армируемого сечения.  

Площадь сечения арматуры должна составлять не менее 0,02 % от площади сечения кладки. 

6.4.5 Деформационные швы  следует  заполнять  упругим  теплоизоляционным материалом. При этом необходимо обеспечивать защиту теплоизоляционного материала от увлажнения парами из помещения и от атмосферной влаги. 

6.4.6 Осадочные швы должны предусматриваться в местах изменения высоты здания более чем на 6 м, а также между блок-секциями с углом поворота более 30°. 

7 Конструктивные решения несущих стен 

7.1 Минимальные требования 

7.1.1 Блоки для возведения несущих конструкций должны быть изготовлены из конструкционно-теплоизоляционного автоклавного газобетона (класс по прочности не ниже В1,5). Рекомендуемая марка раствора с расчетной толщиной шва 12 мм для блоков из бетона класса по прочности при сжатии В2,5 и менее составляет М50, для блоков из бетона класса по прочности В3,5 и более - М100. Прочность при сжатии раствора для тонкошовной кладки не регламентируется. 

7.1.2 Толщина конструкций должна обеспечивать  их устойчивость  с учетом эксцентриситета вертикальной нагрузки. Минимальная площадь сечения несущих элементов кладки должна быть не менее 0,04 м². 

7.1.3 Конструкции должны рассчитываться по несущей способности и, в необходимых случаях, по деформациям и образованию и раскрытию трещин. 

7.2 Опирание элементов конструкций на кладку 

7.2.1 Зона контакта между кладкой и элементами, передающими местные нагрузки на кладку, должна заполняться кладочным раствором (толщиной не более 15 мм), тонкослойным раствором (толщиной не более 5 мм) или пластичными листовыми прокладками (толщиной не более 3 мм) для обеспечения равномерности контакта. 

7.2.2 Глубина опирания железобетонных балок и плит, деревянных и металлических балок на стены из газобетонных блоков не должна быть менее 100 мм. Меньшая глубина опирания допустима при передаче нагрузок через распределительные элементы. 

7.2.3 Опирание элементов сборных перекрытий (балок, плит) непосредственно на газобетонную кладку (с заполнением контактной зоны по п. 7.2.1) допускается при величине распределенной краевой нагрузки не более 80 % расчетной несущей способности кладки при местном сжатии. При большей нагрузке требуется устройство распределительных элементов (плит, подушек, поясов). 

7.2.4 При передаче на кладку вертикальных нагрузок рекомендуется предусматривать конструктивные мероприятия, уменьшающие величину эксцентриситета нагрузки: 

- при опирании сборных плит и балок опорную площадку смещать к центру сечения стены, по внутреннему краю стены располагать сминаемую прокладку шириной не менее   20 % общей глубины заведения сборного элемента на кладку; 

- при заливке монолитного несущего элемента по внутреннему краю верхнего обреза кладки располагать сминаемую прокладку. 

7.2.5 При устройстве перекрытий из сборных элементов рекомендуется устраивать по периметру каждой ячейки замкнутный железобетонный обвязочный пояс.  

При перекрытии плитами обвязочный пояс рекомендуется располагать в уровне плит. Пояс работает совместно с плитами, а его ширина учитывается при определении глубины опирания плит на кладку на стадии эксплуатации. Ширина пояса конструктивно должна составлять не менее 100 мм при использовании бетона с крупностью заполнителя более 5 мм и не менее 50 мм при использовании мелкозернистого самоуплотняющегося бетона. Высоту пояса рекомендуется принимать равной высоте плит перекрытия. Конструктивно пояс рекомендуется армировать не менее чем двумя стержнями общим сечением не менее  150 мм². 

При устройстве перекрытий по балкам пояс рекомендуется располагать непосредственно под балками, совмещая его с опорными распределительными подушками. Высота пояса рекомендуется не менее 50 мм, армирование - не менее чем двумя стержнями общим сечением не менее 150 мм². 

7.2.6 При устройстве сборных перемычек глубина опирания их на кладку должна приниматься по рабочим чертежам на перемычки и по расчету опорной зоны на смятие (см. п. 7.2.3). В общем случае глубина опирания несущих перемычек рекомендуется не менее 200 мм, ненесущих — не менее 100 мм. 

7.3 Сопряжение конструкций 

7.3.1 В местах сопряжения несущих и ненесущих или разнонагруженных  стен необходимо учитывать деформации кладки вследствие ползучести и усадки. Соединение стен перевязкой допустимо при относительной разнице нагрузок не более 30 % или при устройстве в уровне нагружающих элементов или под ними распределительных поясов, рассчитанных на распределение вертикальных нагрузок на смежные элементы. 

В остальных случаях стены рекомендуется соединять без перевязки, гибкими связями, допускающими деформации. 

7.3.2 Примыкание перекрытий к самонесущим стенам и опирание перекрытий на стены должно обеспечивать передачу горизонтальных нагрузок между несущими элементами здания.  

Передача нагрузок может осуществляться анкерами, связывающими вертикальные и горизонтальные конструкции, за счет адгезии раствора (бетона) или посредством трения материалов друг по другу. 

8 Конструктивные решения поэтажно опертых стен 

8.1 Общие конструктивные схемы 

8.1.1 Наружные ограждающие конструкции зданий с несущим каркасом, выполняемые с применением кладки из автоклавных газобетонных блоков, рекомендуется членить на фрагменты, ограниченные размерами ячейки несущего каркаса. По границам ячейки несущего каркаса в ячеистобетонном заполнении следует предусматривать деформационные швы.  

Заполняющая кладка должна быть рассчитана на восприятие эксплуатационных нагрузок и воздействий: ветрового давления, температурных воздействий, расчетных деформаций несущего каркаса. 

8.1.2 Внутренние стены и перегородки должны удовлетворять предъявляемым к ним требованиям по звукоизоляции и огнестойкости; их следует проверять расчетом на допустимость отношения высот к толщинам (на устойчивость); необходимость армирования определяется расчетом раскрытия трещин при усадочных деформациях. 

8.2 Закрепление к несущим конструкциям 

8.2.1 Закрепление заполняющей каркас  кладки к несущим конструкциям  может осуществляться связевыми элементами, адгезией растворных и клеевых швов, шпонками (бетонными, металлическими, из других материалов) или посредством трения материалов друг по другу. Малые значения вертикальных нагрузок в поэтажно опертых стенах ограничивают использование силы трения. 

8.2.2 При выборе способа закрепления к несущему каркасу следует обеспечивать полную передачу горизонтальных нагрузок с заполняющей кладки на конструкции несущего каркаса и сохранение возможности независимых деформаций каркаса и заполнения. 

8.2.3 Расстояние между связевыми элементами по горизонтали (закрепление в верхнем сечении к вышерасположенному элементу каркаса) не должно быть больше 3 м. Расстояние между связевыми элементами по вертикали (закрепление к несущим стенам и/или колоннам) не должно быть больше 1,5 м. 

8.2.4 Деформационные швы между заполняющей кладкой и элементами несущего каркаса следует выполнять, руководствуясь общими правилами устройства деформационных швов. Материал заполнения должен обеспечивать сохранение упругих свойств при изменении размеров в результате расчетных деформаций. Внутренние и наружные элементы заполнения должны исключать возможность влагонакопления в толще основного материала деформационного шва. 

8.3 Обеспечение замкнутости теплозащитной оболочки 

8.3.1 В случаях, когда заполняющая каркас  кладка  является  основным теплоизоляционным слоем теплозащитной оболочки здания, сопряжение с элементами несущего каркаса должно обеспечивать максимальную теплотехническую однородность фасада. 

8.3.2 Торцы межэтажных перекрытий, на которые опирается заполняющая кладка, рекомендуется выполнять с перфорацией теплоизоляционными вкладышами.  

В однослойных стенах (без облицовочной каменной кладки) ячеистобетонную кладку рекомендуется выполнять со свесом за периметр перекрытия (величина свеса не должна превышать 1/3 толщины кладки), а в торце перекрытия дополнительно монтировать теплоизоляционый экран. Высота экрана может совпадать с высотой перекрытия или заходить также на верхний ряд кладки предыдущего этажа и нижний ряд кладки следующего этажа.  

8.3.3 Торцы несущих стен и колонн следует теплоизолировать по аналогии с торцами перекрытий или проектировать их западающими из плоскости фасада и не разрезающими слой теплоизоляционной кладки. 

8.3.4 Повышение теплотехнической однородности в зоне оконных откосов следует обеспечивать теплоизоляцией откосов и устройством утепленных четвертей блоков в кладке. 

8.4 Двухслойные стены 

8.4.1 При использовании в отделке фасада здания с несущим каркасом облицовочной каменной кладки горизонтальные нагрузки могут восприниматься и передаваться на несущий каркас: 

- слоем облицовочной кладки; 

- основным конструкционно-теплоизоляционным слоем ячеистобетонной кладки; - совместной работой слоев. 

8.4.2 При работе облицовочной кладки в качестве основного конструкционного слоя ограждающей оболочки ячеистобетонная кладка выполняет функцию теплоизолятора. Связь слоев двухслойной стены может осуществляться конструктивно одиночными гибкими связями в количестве не менее 2 шт./м². Ячеистобетонная кладка рассчитывается на целостность при деформации ячеек каркаса. 

8.4.3 При работе облицовочной кладки в качестве экрана, передающего нагрузки на основной конструкционно-теплоизоляционный слой стены, связь слоев должна обеспечивать передачу горизонтальных нагрузок между слоями. 

При соединении слоев гибкими связями вне зависимости от результатов расчета их количество должно составлять не менее 5 шт./м² для глади фасада и не менее 8 шт./м² в угловых зонах фасада (на расстоянии до 1,5 м от деформационных швов в облицовочной кладке, сопряженных с изломом фасада здания).  

8.4.4 При совместной работе слоев связь между ними должна быть жесткой и обеспечиваться перевязкой основного и облицовочного слоев кладки тычковыми рядами облицовочных изделий. 

9. Расчет кладки из блоков по несущей способности 

9.1. Расчетные сопротивления сжатию кладки из блоков приведены в таблице 9.1. 

9.2. Расчетные сопротивления кладки стен, загружаемых до набора раствором (клеем) проектной прочности, рекомендуется принимать по марке раствора, отвечающей его прочности в эти сроки. При определении расчетных сопротивлений прочности неотвердевшей летней кладки, а также зимней кладки (без противоморозных добавок) в стадии оттаивания, прочность раствора рекомендуется принимать равной нулю. 

Таблица 9.1 - Расчетные сопротивления сжатию кладки из блоков 

Класс ячеистого бетона по прочности на сжатие Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из ячеистобетонных блоков (автоклавного твердения) при высоте ряда кладки 200-300 мм при 

марке раствора, кгс/см2 

100 75 50 0 

В7,5 2,3* 2,2 2,0 1,0 

В5 1,9* 1,8 1,7 0,8 

В3,5 1,5* 1,4 1,3 0,6 

В2,5 1,0* 0,45 

В2 0,8* 0,35 

В1,5 0,6* 0,3 

* в т. ч. для кладки на тонкослойном растворе (клею) вне зависимости от его прочности. 

Примечания 

1 Расчетные сопротивления сжатию кладки принимаются с понижающим коэффициентом 0,9 в каждом из следующих случаев: для кладки на легких растворах; при высоте ряда кладки от 150 до 200 мм, при толщине шва более 15 мм. 

2 Допускается повышать расчетные сопротивления кладки на растворах с толщиной шва 2±1 мм до 30 % при экспериментальном обосновании. 

3 При высоте ряда кладки 150 мм и менее расчетные сопротивления кладки сжатию принимаются с учетом понижающего коэффициента 0,8. 

9.3. Прочность стен из блоков из автоклавных ячеистых бетонов на внецентренное сжатие от вертикальных нагрузок и изгибающих моментов определяется по формуле 

0.5

  e0 2 e0 

N  Rb2 b9 b11 c mg 1 bh12   6 1 N n ,                                     (9.1) 

  h  h 

     где R - расчетное сопротивление сжатию кладки из блоков (таблица 9.1); 

b2 - коэффициент условий работы, учитывающий длительность действия нагрузки, принимаемый равным 0,85; 

b9 - коэффициент условий работы для бетонных конструкций (не армированных расчетной арматурой), принимаемый равным 0,9; 

b11 - коэффициент условий работы, учитывающий влажность ячеистого бетона 25 %  и более, принимаемый равным 0,85; 

c - масштабный коэффициент для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее, принимаемый равным с  0,8; b - ширина простенка (за вычетом длины площадок для опирания перемычек), а в 

случае «глухой» стены b1 пог. м (с соответствующим сбором нагрузок на 1 пог. м); h - толщина стены; 

M

eo - сумма случайного (0,02 м) и моментного   эксцентриситетов; 

N n

М - изгибающий момент от перекрытия и ветра в рассчитываемом сечении; N n Ni - сумма всех вертикальных нагрузок на 1 пог.м; mg - коэффициент, определяемый по формуле (9.2): 

N g  1,2eog 

                                            mg 1 η N 1 h ,                                              (9.2) 

n

где N g - расчетная продольная сила от длительных нагрузок; eog - эксцентриситет от действия длительных нагрузок; η - коэффициент, принимаемый по таблице 9.2. 

Таблица 9.2 - Зависимость коэффициента η от гибкости и процента армирования 

Гибкость Коэффициент η для кладки из ячеистобетонных камней 

h  l0 /h i  l0  i При проценте продольного армирования 0,1 и менее При проценте продольного армирования 0,3 и более 

≤10 

12 

14 

16 

18 

20 

22 

24 

26 ≤35 

42 

49 

56 

63 

70 

76 

83 

90 0 

0,05 

0,09 

0,14 

0,19 

0,24 

0,29 

0,33 

0,38 0 

0,03 

0,08 

0,11 

0,15 

0,19 

0,22 

0,26 

0,30 

Примечание: Для неармированной кладки значения коэффициентов η следует принимать как для кладки с армированием 0,1 % и менее. При армировании более 0,1 % и менее 0,3 % коэффициенты η определяются интерполяцией. 

9.4 Расчетные высоты стен и столбов l0 при определении коэффициентов продольного изгиба  в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать: 

- при неподвижных шарнирных опорах l0  H (рисунок 9.1, а); 

- при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий l0 1,5Н , для многопролетных l0 1,25Н (рисунок 9.1, б); 

- для свободно стоящих конструкций l0  2Н (рисунок 9.1. в); 

- для конструкций с частично  защемленными  опорными сечениями  -  с учетом фактической степени защемления, но не менее l0  0,8Н , где Н - расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами, при железобетонных 

(ячеистобетонных) горизонтальных опорах (перекрытиях) - расстояние между ними в свету. 

Примечания 

1. При опирании на стены железобетонных (ячеистобетонных) перекрытий принимается l0  0,9Н , а при монолитных железобетонных перекрытиях, опираемых на стены по четырем 

сторонам, l0  0,8Н . 

2. Если нагрузкой является только  собственный  вес элемента  в пределах рассчитываемого участка, то расчетную высоту l0 сжатых элементов, указанную в настоящем разделе, следует уменьшить путем умножения на коэффициент 0,75. 

a) б) в) 

Рисунок 9.1 – Эпюры коэффициентов  и mg сжатых стен  и столбов из ячеистобетонных мелких блоков: а – шарнирно опертых на неподвижные опоры внизу и вверху; б – защемленных внизу и с упругой опорой вверху; в – защемленных внизу и свободных вверху. 

Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле 

c

                                                             1  ,                                                (9.3) 

2

где  - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия 

изгибающего момента, определяемый исходя из расчетной высоты элемента l0 по таблице 6.8; 

c - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый исходя из фактической высоты элемента Н (таблица 9.3) в плоскости действия изгибающего момента при отношении 

Н

hc   

hc

или гибкости 

Н

    , 

ic ic

где hc и ic - высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения упругой кладки 

в плоскости действия изгибающего момента, hc 1,5(h  2e0 ). 

Значения коэффициентов  и mg для стен и столбов (простенков), опирающихся на шарнирные неподвижные опоры, с расчетной высотой h0  H , при расчете сечений, расположенных в средней трети высоты l0 , следует принимать постоянными, равными расчетным значениям  и mg , определенным для данного элемента. При расчете сечений на участках в крайних третях l0 коэффициенты  и mg увеличиваются по линейному закону до единицы на опоре (рисунок 9.1, а). 

Таблица 9.3 - Зависимость коэффициентов продольного изгиба  и c от упругих характеристик ячеистобетонной кладки  и гибкости 

Отношение Гибкость Коэффициенты продольного изгиба  и c при упругих характеристиках кладки  

h  l0 hH hc  

i l0 iH ic  

750 500 200 

10 

12 

14 

16 

18 

22 

26 

30 

34 

38 

42 

46 

50 

54 14 

21 

28 

35 

42 

49 

56 

63 

76 

90 

104 

118 

132 

146 

160 

173 

187 1 

0,95 0,9 

0,84 

0,79 

0,73 

0,68 

0,63 

0,53 

0,45 

0,39 

0,32 

0,26 

0,21 

0,16 

0,13 

0,1 0,98 

0,91 

0,85 

0,79 

0,72 

0,66 

0,59 

0,53 

0,43 

0,36 

0,32 

0,26 

0,21 

0,17 

0,13 0,1 

0,08 0,9 

0,81 

0,7 

0,6 

0,51 

0,43 

0,37 

0,32 

0,24 0,2 

0,17 

0,14 

0,12 

0,09 

0,07 

0,05 

0,04 

Примечание: Коэффициенты  при промежуточных значениях гибкостей определяются по интерполяции. Упругая характеристика кладки  принимается по таблице 9.4. 

Таблица 9.4 - Упругая характеристика  кладки из блоков 

Упругая характеристика  кладки из блоков при марках раствора по 

Вид кладки прочности 

выше 25 и на клею нулевой 

На клею 750 500 

На растворе 750 200 

Примечание: Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики  принимают с учетом понижающего коэффициента 0,7. 

Для стен и столбов (простенков), имеющих нижнюю защемленную и верхнюю упругую опоры, при расчете сечений нижней части стены или столба до высоты 0,7Н принимаются расчетные значения  и mg , а при расчете верхней части стены или столба значения  и mg для этих сечений увеличиваются до единицы по линейному закону (рисунок 9.1, б). 

Для свободно стоящих стен и столбов при расчете сечений в их нижней части (до высоты 0,5Н) принимаются расчетные значения  и mg , а в верхней половине величины  и mg увеличиваются до единицы по линейному закону (рисунок 9.1, в). 

В месте пересечения продольной и поперечной стен, при условии их перевязки или анкеровки, коэффициенты принимаются равными 1. На расстоянии Н от пересечения стен коэффициенты  и mg принимаются как для свободно стоящих опор. Для промежуточных вертикальных участков коэффициенты  и mg принимаются по линейной интерполяции. 

В стенах, ослабленных проемами, при расчете простенков коэффициент  принимается по гибкости стены. 

9.5 Для узких простенков, ширина которых меньше толщины стены, производится также расчет простенка в плоскости стены, при этом расчетная высота простенка принимается равной высоте проема, а опоры - шарнирами. 

9.6 При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте стены (рисунок 9.2) расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. 

  

Рисунок 9.2 – Схема знакопеременной эпюры изгибающих моментов по высоте стены 

9.7 Коэффициент продольного изгиба c следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях Н1 или λi1c  Н1 , λh1c 

hc1 ic1

Н2 или λi2c  Н2 , λh2c 

hc2 ic2

где H1 и H 2 – высоты частей стены с однозначной эпюрой изгибающего момента; hc1; ic1 и hc2 ; ic2 – высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с 

максимальными изгибающими моментами. 

9.8 При расчете несущих и самонесущих стен следует учитывать случайный эксцентриситет, величину которого надо принимать равной 20 мм. 

9.9 Наибольшая величина эксцентриситета (включая случайный) во внецентренно сжатых стенах из ячеистобетонных мелких блоков без продольной арматуры в растянутой зоне не должна превышать для основных сочетаний нагрузок 0,9у, для особых 0,95у; в стенах толщиной 25 см и менее: для основных сочетаний нагрузок 0,8у, для особых 0,85у, при этом расстояние от точки приложения силы до более сжатого края сечения для несущих стен и столбов (простенков) должно быть не менее 2 см, где у – расстояние от центра тяжести сечения h

элемента до его края в сторону эксцентриситета (для прямоугольных сечений y   ). 

2

9.10 Расчет прочности кладки из блоков с косвенным (сетчатым) армированием производится по формуле (7.1) с заменой R на Rsk : 

2μ a  Rsw

                                                               Rsk  R    ,                                                 (9.4) 

100

Vs где μa    100 – процент объемного армирования; Vh

Rsw – расчетное сопротивление растяжению косвенной арматуры, МПа (таблица 9.5); 

Vs и Vh - соответственно объемы арматуры и кладки. 

Для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением Ast с размером ячейки (в осях) «с» при расстоянии между сетками по высоте (шаг сеток) «s» (Vs  2Ast c и Vh  c2  s ): 

2 Ast

                                                          μa    100.                                                                    (9.5) 

cs

Для сеток из стержней одинакового диаметра и прямоугольными ячейками размером cc1 

Ast c  c1 

                                                 μa    100.                                                              (9.6) cc1 s

9.11 Максимальное значение Rsk ограничивается величиной 1,24R . 

9.12 Предельный  процент косвенного  армирования равен 0,3. Расчетные сопротивления Rsw косвенной арматуры растяжению принимаются по таблице 9.5. 

Таблица 9.5 - Расчетные сопротивления косвенной арматуры растяжению 

Класс ячеистого бетона по прочности на сжатие В1,5 В2 В2,5 В3,5 В5 

Расчетное сопротивление косвенной арматуры Rsw МПа 37,5 50 62,5 87,5 125 

кгс см2 380 510 640 900 1270 

9.13. Расчет кладки на смятие (местное сжатие) при распределенной нагрузке на части площади сечения следует производить по формуле 

                                                         Nc  Rb, loc  Aloc1 ,                                                                   (9.7) 

где Nc – вертикальная сжимающая сила от местной нагрузки (опорная реакция); 

- коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки, равный 1 при равномерном распределении давления и 0,5 при треугольной эпюре напряжений (под концами балок, прогонов, перемычек); 

Aloc1 – площадь приложения сосредоточенной нагрузки; 

Rb, loc – расчетное сопротивление кладки на смятие, определяемое по формулам 

                                            Rb, loc b  R ,                                                                                      (9.8) 

Aloc2

                                   b  31,2,                                                                    (9.9) 

Aloc1

Aloc2 – расчетная площадь смятия, определяемая по рисунку 9.3. 

В расчетную площадь Aloc2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия. При этом должны выполняться следующие условия: 

- при местной нагрузке по всей толщине стены в расчетную площадь включается участок длиной не более толщины стены в каждую сторону от границы местной нагрузки 

(рисунок 9.3, а); 

- при местной краевой нагрузке по всей толщине стены расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия (рисунок 9.3, б) при отсутствии косвенного армирования и Aloc2 при его наличии; 

- при местной нагрузке в местах опирания концов прогонов и балок в расчетную площадь включается участок шириной, равной глубине заделки прогона или балки, и длиной не более расстояния между серединами пролетов, примыкающих к балке (рисунок 9.3, в); 

- если расстояние между балками (шаг балок) превышает двойную толщину стены, длина расчетной площади определяется как сумма ширины балки и удвоенной толщины стены (рисунок 9.3, г); 

- при местной нагрузке, приложенной на части сечения стены, расчетная площадь принимается согласно рисунку 9.3, д. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложения двух соседних нагрузок. 

9.14 Если прочность кладки на сосредоточенные нагрузки, рассчитанная на смятие, недостаточна, то возможно ее повышение (не более чем на 50 %) путем устройства распределительных элементов (плит, подушек). 

   

Рисунок 9.3 – Расчетные схемы для местного сжатия: 

а) Опирание на всю толщину стены; 

б) Опирание на всю толщину (пристенка) у торца; 

в) Одностороннее опирание балок при их шаге, меньшем удвоенной толщины стены; 

г) Одностороннее опирание балок при их шаге, большем удвоенной толщины стены; 

д) Местная нагрузка в теле стены вблизи ее торца 

10 Расчет кладки из блоков на звукоизоляцию  

10.1 Звукоизоляционные характеристики кладок зависят от плотности бетона блоков, плотности раствора и толщины растворного шва. 

10.2 Нормируемым параметром внутренних ограждающих конструкций (стен и перегородок) является индекс изоляции воздушного шума Rw, дБ. 

10.3 Требуемые нормативные индексы изоляции воздушного шума внутренних ограждающих конструкций Rw по СП 51.13330.2011 приведены в таблице 10.1  

Таблица 10.1 - Требуемые нормативные индексы изоляции воздушного шума ограждающих конструкций (по табл. 2 СП 51.13330.2011) 

Наименование и расположение ограждающей конструкции Rw, дБ 

Жилые здания

Стены и перегородки между квартирами, между помещениями квартир и офисами; между помещениями квартир и лестничными клетками, холлами, коридорами, вестибюлями 52 

Стены между помещениями квартир и магазинами 55 

Стены и перегородки, отделяющие помещения квартир от ресторанов, кафе, спортивных залов 57 

Перегородки без дверей между комнатами, между кухней и комнатой в квартире 43 

Перегородки между санузлом и комнатой одной квартиры 47 

Стены и перегородки между комнатами общежитий 50 

Входные двери квартир, выходящие на лестничные клетки, в вестибюли и коридоры 32 

Гостиницы

Стены и перегородки между номерами:  

гостиницы, имеющие по международной классификации пять и четыре звезды 53 

гостиницы, имеющие по международной классификации три звезды 51 

гостиницы, имеющие по международной классификации менее трех звезд 50 

Стены и перегородки, отделяющие номера от помещений общего пользования (лестничные клетки, вестибюли, холлы, буфеты):  

гостиницы, имеющие по международной классификации пять и четыре звезды 53 

гостиницы имеющие по международной классификации три звезды и менее 51 

Стены и перегородки, отделяющие номера от ресторанов, кафе:  

гостиницы, имеющие по международной классификации пять и четыре звезды 60 

гостиницы, имеющие по международной классификации три звезды и менее 57 

Административные здания, офисы

Стены и перегородки между кабинетами и отделяющие кабинеты от рабочих комнат 45 

Стены и перегородки между офисами различных фирм, между кабинетами различных фирм 48 

Больницы и санатории

Стены и перегородки между палатами, кабинетами врачей 48 

Стены и перегородки между операционными и отделяющие операционные от других помещений 54 

Учебные заведения

Стены и перегородки между классами, кабинетами и аудиториями и отделяющие эти помещения от помещений общего пользования 48 

Стены и перегородки между музыкальными классами средних учебных заведений и отделяющие эти помещения от помещений общего пользования 55 

Стены и перегородки между музыкальными классами высших учебных заведений 57 

Детские дошкольные учреждения

Стены и перегородки между групповыми комнатами, спальнями и между другими детскими комнатами 47 

Стены и перегородки, отделяющие групповые комнаты, спальни от кухонь 52 

10.4 Индекс изоляции воздушного шума однослойных ограждающих конструкций следует определять на основании расчетной частотной характеристики изоляции от воздушного шума и сопоставление ее с оценочной кривой по методике, изложенной в СП 23-103-2003. Допускается при ориентировочных расчетах определять индекс изоляции воздушного шума однослойными ограждающими конструкциями без построения расчетной частотной характеристики, дБ, по формуле (СП 23-103-2003): 

                             Rw  37lg m  55lg k  43,                                                       (10.1) где m  ρкл h – поверхностная плотность стены, кг/м2; 

h – толщина стены, м; 

 k – коэффициент, учитывающий улучшение звукоизоляции благодаря увеличению изгибной жесткости и внутреннего трения газобетонного ограждения по отношению к конструкциям из тяжелого бетона с той же поверхностной плотностью. 

Для газобетонной кладки, имеющей плотность ρкл: 

ρкл = 900 кг/м3, k = 1,55; ρкл = 800 кг/м3, k = 1,60; ρкл = 700 кг/м3, k = 1,65; ρкл = 600 кг/м3, k = 1,70; ρкл = 500 кг/м3, k = 1,75; 

В таблице 10.2 приведены ориентировочные расчетные индексы изоляции воздушного шума кладки из газобетонных блоков на клею или обычном растворе. 

10.5 Фактические индексы изоляции воздушного шума с учетом отделочных слоев и исполнения примыканий к смежным конструкциям следует определять на основании натурных испытаний по ГОСТ 27296-87. 

Таблица 10.2 - Расчетные индексы изоляции воздушного шума для стен и перегородок из газобетонных блоков 

  Средняя плотность кладки, принимаемая для расчета нагрузок от собственного веса ρкл, кг/м3 Ориентировочный расчетный индекс изоляции воздушного шума Rwp , дБ 

из крупных 

блоков, мелких блоков на клею из мелких блоков на растворе из панелей, 

крупных блоков, 

мелких блоков на клею из мелких блоков на растворе 

1 2 3 4 5 6 

D400 460 580 0,080 28 32 

0,100 31 35 

0,160 40 43 

0,200 44 46 

0,250 46 49 

0,300 50 52 

D500 570 690 0,080 31 34 

0,100 35 37 

0,120 38 40 

0,160 43 45 

0,200 46 48 

0,250 49 52 

0,300 52 55 

D600 680 800 0,080 34 35 

0,100 37 39 

0,120 40 42 

Окончание таблицы 10.2 

1 2 3 4 5 6 

  0,160 45 46 

0,200 48 50 

0,250 52 53 

0,300 55 56 

D700 790 910 0,080 35 37 

0,100 39 40 

0,120 42 43 

0,160 46 48 

0,200 50 51 

0,250 53 55 

0,300 56 58 

10.6 При устройстве межквартирных стен и перегородок для уменьшения их массы рекомендуется применять слоистые конструкции, состоящие из двух наружных слоев, выполненных из газобетонных блоков и внутреннего промежутка, заполненного звукопоглощающим материалом.  

При определении индекса изоляции воздушного шума трехслойных газобетонных стен с промежутком 60–90 мм, заполненным звукопоглощающим материалом, вначале вычисляется Rw1 по формуле (10.1) как для однослойной стены с прибавлением к полученной величине Rwl , 

Rw3  5 дБ. 

                                          Rw2  Rw1  Rw3  Rw1  5 .                                                   (10.2) 

Уточненный расчет трехслойной стены выполняется по методике, изложенной в      СП 23-103-2003, с построением графика частотных характеристик изоляции воздушного шума. 

11 Отделка стен из ячеистобетонных блоков 

11.1 Допускается   эксплуатация неотделанной  кладки  из  ячеистобетонных  блоков автоклавного твердения с учетом требований п. 11.4.  

11.2 Наружная отделка кладки назначается с целью обеспечения требуемого внешнего вида и выполняет декоративную функцию.  

11.3 Наружная отделка кладки может выполнять защитные функции:  

- предотвращать увлажнение наружных слоев кладки; - повышать сопротивление кладки воздухопроницанию; - выполнять механическую защиту кладки. 

11.4 Законченные конструкции из ячеистобетонной кладки должны иметь защиту от переувлажнения в местах интенсивного воздействия влаги и на горизонтальных участках (подоконные зоны, зоны примыкания к отмостке, к окрытиям козырьков, места выхода балконных плит и архитектурных элементов и т. п.). 

11.5 По конструктивному исполнению отделка ячеистобетонной кладки разделяется на два типа: 

- адгезионно-связанная с кладкой (окраска, затирка, штукатурка, облицовка штучными изделиями); 

- монтируемая механически (навесные облицовки на относе и облицовочная кладка с воздушным зазором). 

Требования к отделочным покрытиям (материалам, системам, изделиям) предъявляются в зависимости от режима эксплуатации отделываемых конструкций. 

11.6 Требования к адгезионно связанным с кладкой отделочным покрытиям приведены в таблице 11.1, требования к штукатуркам для таких покрытий — в таблице 11.2.  

Таблица 11.1 - Требования к отделочным покрытиям ячеистобетонной кладки 

Нормируемые 

Метод 

№ Параметр значения, единицы 

определения измерения 

Сопротивление паропроницанию 

(для отделочных покрытий на По ГОСТ e 2

1а Rvp  0,5м ·ч·Па/мг основе толстослойных 25898-83 

штукатурок) 

Сопротивление паропроницанию 

(для отделочных покрытий на 

основе тонкослойных По ГОСТ e 2

1б Rvp  0,2м ·ч·Па/мг штукатурок и отделочных 25898-83 

покрытий без штукатурных слоев) 

Сопротивление По ГОСТ Rvpe  RvpF ,  

1в 1, 2, 3 паропроницанию 25898-83 см. Прим.1

Водопоглощение при По ГОСТ 0,5

2 w ≤ 0,5 кг/(м²·ч ). капиллярном подсосе 31356-2007 

Адгезия к 

основанию

3 Адгезия к ячеистому бетону Rсцо  0,15МПа 

по ГОСТ 

31356-2007 

Морозостойкость контактной По ГОСТ  

4 F35 зоны 31356-2007 

Примечания. 

Применимость 

Для наружной отделки 

отапливаемых 

зданий. 1а, 1б – конструктивные ограничения, 1в – целевое требование 

Для наружной отделки 

Для наружной отделки 

1. Сопротивление паропроницанию RvpF назначается из условия ограничения влаги в слое за отделкой в период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха, определяется по формуле 17 СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий». 

             req       0,0024z0 (eint – E0 )  , 

 Rvp2 =      ρw δwΔwav + η где Δwav принимается 35 мас. % для слоя толщиной 20 мм за отделкой.  

2. Для наружного слоя двухслойной кладки, выполняемой без воздушного зазора между слоями, сопротивление паропроницанию RvpF назначается из условия ограничения влаги в слое за облицовкой (примечание 1). При этом Δwav принимается 35 мас. % для внешнего слоя кладки толщиной, равной половине глубины заделки гибких связей. 

3 Во всех случаях конструкции должны удовлетворять требованиям СНиП 23-02 к защите от переувлажнения. 

Таблица 11.2 - Требования к штукатурным составам для отделки ячеистобетонной кладки 

№ 

п/п Параметр Метод определения Нормируемые значения, единицы измерения Применимость 

1 2 3 4 5 

1а Средняя плотность (для толстослойных1 

штукатурок) 

  По ГОСТ 

12730.1-84 Не более  1300 кг/ м3 Для наружной отделки 

отапливаемых зданий 

1б Средняя плотность (для тонкослойных1 штукатурок) По ГОСТ 

12730.1-84 Не более  1600 кг/ м3

Окончание таблицы 11.2 

1 2 3 4 5 

2а Марка по прочности на сжатие 

  По ГОСТ 10180-90 От М5 до М502 2а – конструктивное ограничение, 2б – целевое требование 

2б Модуль упругости По ГОСТ 24452-80 Е0 ≤ 3,5E0кладки

3 Марка по морозостойкости3 По ГОСТ 

31356-2007 Не менее F50 Для наружной отделки 

1

к толстослойным штукатуркам относятся штукатурки со средней толщиной слоя более 7 мм, 

к тонкослойным — со средней толщиной 7 мм и менее. 

2

более высокая прочность допустима для наружного слоя многослойных штукатурных 

систем. 

3

требование может уточняться в зависимости от региона строительства и условий эксплуатации. 

11.7 Влажность кладки перед началом отделочных работ не нормируется. Рекомендуемая влажность перед началом наружных штукатурных работ по стенам отапливаемых зданий — до 8 % по объему в среднем по толщине стены. При нанесении составов на органических растворителях требования к влажности основания должны устанавливаться производителем таких составов. 

11.8 Перед нанесением отделочного штукатурного слоя поверхность кладки должна быть подготовлена: швы и сколы расшиты и заполнены ремонтной (штукатурной) смесью, потеки клея и бетона срезаны и отшлифованы, пыль удалена, впитывающая способность кладки выровнена (увлажнением или грунтованием). 

11.9 Производство штукатурных и окрасочных работ составами на водной основе рекомендуется проводить при температуре +5…25 °С. При более высокой температуре воздуха, а также в солнечную погоду и при скорости ветра более 10 м/с необходимо принимать меры по защите свежеуложенных слоев наружной отделки от обезвоживания. 

11.10 Устройство облицовок с механическим креплением может осуществляться вне зависимости от влажности основания и при любой температуре. 

11.11 Элементы крепления облицовок должны быть рассчитаны на восприятие вертикальных (от собственного веса) и горизонтальных (ветровых) нагрузок. 

Требования к связевым элементам приведены в п. 8.4.2. 

11.12 При устройстве облицовочной кладки из штучных материалов с воздушным зазором между облицовкой и ячеистым бетоном при средней влажности ячеистого бетона более 8 % по объему рекомендуется предусматривать конструктивные мероприятия по отводу конденсата от основного слоя стены. 

11.13 При проектировании конструкций с наружной теплоизоляцией по основанию из ячеистобетонной кладки следует предусматривать возможность удаления из кладки начальной влаги. 

11.13.1 Устройство  систем  наружного  утепления с  воздушным зазором  между утеплителем и облицовочным слоем при паропроницаемости утеплителя большей, чем у ячеистого бетона, возможно при любой влажности основания и любой толщине утеплителя. 

11.13.2 Устройство  систем наружного  утепления со  штукатурным  слоем  по утеплителю рекомендуется проводить при средней объемной влажности ячеистого бетона не более 8 %. Сопротивление паропроницанию таких систем должно удовлетворять требованию  п. 1в таблицы 11.1. 

12 Растворы (клеи) для кладки стен из блоков 

12.1 При кладке наружных стен из блоков рекомендуется применять растворы для кладки с тонким швом (клеи) или легкие растворы с плотностью в сухом состоянии менее 1500 кг/м3 (D1500). 

12.2 Требуемая марка строительного раствора для кладки стен из блоков принимается по результатам расчета несущей способности стен. Рекомендуемая марка раствора принимается по п. 7.1.1. Нормируемые параметры клея и рекомендуемые значения приведены в таблице 12.1. 

Таблица 12.1 - Нормируемые параметры клея для кладки и их рекомендуемые значения  

Параметр Значение 

Плотность затвердевшего раствора, кг/м³ ≤1500

Марка по прочности ≥М50

Марка по морозостойкости ≥F25

Нормальное сцепление, Н/мм² ≥0,2

12.3 Для  улучшения  удобоукладываемости  раствора  допускается  применять гидрофобные жидкости или воздухововлекающие добавки, а также водоудерживающие добавки. 

12.4. При производстве работ в зимнее время и отсутствии искусственного прогрева для обеспечения необходимой прочности кладки следует применять кладочные смеси, предназначенные для работы при отрицательных температурах или растворы с противоморозными химическими добавками. 

12.5 Применение противоморозных химических добавок при разных температурах наружного воздуха допускается с соблюдением требований СНиП 3.03.01. Рекомендуемое количество добавок, в % от массы цемента, при разных отрицательных температурах приведено в таблице 12.2. 

Таблица 12.2 - Рекомендуемое количество противоморозных добавок 

Вид добавки Среднесуточная температура воздуха, °С Количество добавки,   % от массы цемента 

Поташ от 0 до -5 

от -6 до -15 от -16 до -30 5 

10 

15 

Нитрит натрия от 0 до -5 

от -6 до -9 от -10 до -15 5 

10 

Формиат натрия от 0 до -5 

от -6 до -9 от -10 до -15 2 

Нитрат               НК:М=1:1 кальция              НК:М=2:1 

с мочевиной      НК:М=3:1 (НКМ) от 0 до -5 

от -6 до -15 от -16 до -25 5 

10 

15 

13 Правила транспортировки и хранения блоков, производства              и приемки работ по ведению кладки из блоков 

13.1 Транспортировка и хранение 

13.1.1 Погрузку в транспортные средства и перевозку блоков производят в соответствии с правилами перевозки грузов, действующими на транспорте конкретного вида. Изделия перевозят транспортными пакетами, сформированными с использованием поддонов и скрепляющих средств. Упаковка и транспортирование должны обеспечивать сохранность блоков до выгрузки на объекте. 

13.1.2 Разгрузку блоков, упакованных на поддоны, следует производить вилочным погрузчиком, траверсой или мягкими стропами. Разгрузку стропами необходимо производить по одному поддону. Использование стальных строп может повредить поверхность блоков. Одновременный захват стропами более чем одного поддона также может привести к нарушению внешнего вида изделий. 

13.1.3 Поддоны с блоками должны храниться на ровной площадке, исключающей перекосы и подтопление. Располагать поддоны следует в один ярус. 

13.1.4 В обоснованных случаях допускается установка поддонов в штабели высотой не более трех ярусов. При этом должна быть обеспечена устойчивость штабелей. 

13.1.5 При хранении блоков на приобъектном складе рекомендуется укрывать верхнюю поверхность штабеля от осадков. При длительном хранении блоков, поставляемых в полимерной пленке, рекомендуется удалять пленку с боковых граней упаковки для начала удаления технологической влаги. 

13.2 Производство работ 

13.2.1 Производство работ рекомендуется производить в температурном диапазоне +5…25 ˚С. При работе в сухую жаркую погоду контактные поверхности блоков рекомендуется смачивать. При температуре ниже +5 ˚С необходимо руководствоваться правилами производства работ в зимнее время. 

13.2.2 При укладке первого ряда блоков на основание из капиллярно-пористых материалов следует устраивать отсечную горизонтальную гидроизоляцию. В качестве такой гидроизоляции могут использоваться рулонные битумные материалы, мастики, гидроизоляционные растворы на основе сухих строительных смесей и другие применимые решения. 

13.2.3 Основание для кладки должно быть ровным. Разность относительных отметок высшей и низшей точек основания не должна превышать максимальную рекомендованную толщину клеевого шва. 

13.2.4 В случае, если разность отметок и/или кривизна и местные неровности основания для кладки превышают 5 мм, первый ряд кладки должен укладываться не на тонкослойный клей, а на раствор, позволяющий выполнить кладочный шов необходимой толщины. Толщина выравнивающего растворного шва не должна превышать 20 мм.   

Возможно предварительное выравнивание основания до соответствия требованиям п. 13.2.3. 

13.2.5 Кладку блоков следует вести на тонкослойных клеевых растворах (клеях), приготовленных на основе сухих строительных смесей заводской готовности. Приготовление клеев следует производить в соответствии с инструкцией изготовителя. 

13.2.6 Кладку следует выполнять законченными рядами. Установку каждого блока контролировать в горизонтальной и вертикальной плоскостях. По завершении кладки очередного ряда его поверхность рекомендуется шлифовать для устранения перепадов между смежными блоками. Прошлифованная поверхность должна быть обеспылена. 

13.2.7 Устройство разрывов в кладке в обоснованных случаях допускается в виде наклонных штраб. Устройство вертикальных штраб в кладке, выполняемой на тонкослойных клеевых растворах, не допускается. 

13.2.8 Толщина клеевых швов должна быть 0,5 - 3 мм, средняя толщина шва принимается 2 мм. 

13.2.9 На горизонтальные швы клеевая смесь  должна наноситься зубчатым инструментом сплошным слоем без разрывов таким образом, чтобы при установке очередного блока происходило выдавливание излишков клея. Излишки клея не затираются по поверхности кладки, а подрезаются после схватывания. 

13.2.10 При  кладке блоков с пазогребневой торцевой поверхностью при условии последующей двухсторонней штукатурки вертикальные швы должны выполняться в соответствии с требованиями п. 6.3.3. Во всех остальных случаях исполнение вертикального шва должно предотвращать сквозное продувание стен.  

13.2.11 При  кладке внутренних стен, а также в других обоснованных случаях кладка блоков может выполняться на тяжелых или легких строительных растворах с расчетной толщиной горизонтального шва 12 мм, вертикального шва — 10 мм. В этом случае по вертикальным и горизонтальным граням раствор следует расстилать сплошным слоем без разрывов. 

13.2.12 Допускается  для повышения теплотехнической однородности кладки на тяжелом растворе, при расчетном обосновании несущей способности, выполнять растворные швы в виде двух полос с разрывом между ними, заполняемым упругой теплоизоляционной прокладкой. 

13.2.13 Кладку следует вести с цепной перевязкой блоков. Смещение блоков последующего ряда относительно блоков предыдущего выполнять по п. 6.2.2. В случае кладки толщиной в два блока рекомендуется также смещать вертикальные швы наружного относительно швов внутреннего ряда. 

13.2.14. При производстве работ во время выпадения атмосферных осадков, а также при перерывах в работе необходимо принимать меры по защите верхнего обреза кладки от намокания. Подоконные участки стен на период до монтажа окон и подоконных отливов также следует укрывать от осадков. Вертикальную поверхность нижних рядов кладки, находящихся в зоне увлажнения отбойными брызгами, рекомендуется укрывать временным фартуком до устройства проектной защиты от переувлажнения. 

13.3 Приемка работ 

13.3.1 При приемке законченных кладочных работ или при передаче их под последующие отделочные работы следует проверять: 

- правильность перевязки швов, их толщину и заполнение; 

- горизонтальность рядов, плоскостность граней и  вертикальность ребер кладки; 

- правильность устройства деформационных швов и армирования; 

- наличие и расположение закладных деталей; 

- качество поверхностей, идущих под перетирку и/или окраску; - геометрические размеры и положение конструкций. 

13.3.2 Отклонения размеров, положения и качества конструкций не должны превышать указанных в таблице 13.1. 

Таблица 13.1 – Требования к конструкциям, подлежащим отделке 

Проверяемый параметр Предельное отклонение, мм 

Ширина простенков -10 

Ширина проемов +10 

Смещение вертикальных осей оконных проемов от вертикали 20 

Смещение осей конструкций от разбивочных осей 10 

Отклонения поверхностей и углов кладки от вертикали: 

   на один этаж 

   на здание высотой более двух этажей  

10 

15 

Толщина швов кладки -1; +2 

Отклонения рядов кладки от горизонтали на 10 м длины стены 10 

Неровности на поверхности кладки, обнаруженные при накладывании рейки длиной 2 м 5 

Приложение А 

Расчетные теплотехнические показатели ячеистых бетонов автоклавного твердения и 

значения коэффициентов теплопроводности для некоторых типов кладок 

Таблица П.А.1 - Расчетные теплотехнические показатели ячеистых бетонов автоклавного твердения (по ГОСТ 31359)  

№ 

п/п Материал Характеристики материала в сухом состоянии Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации) 

Плотность ρ0, кг/м3 Удельная теплоемкость с0, кДж/кг·°С Коэффициент тепло-

проводности λ0, Вт/м ·°С массового 

отношения влаги в 

материале ω, % теплопроводности λ, Вт/м ·°С теплоусвоения 

(при периоде 

24 ч) s, Вт/м2 ·°С паро-

прони-

цаемости 

μ, 

мг/м·ч·Па 

А Б А Б А Б А, Б 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 

1 Ячеистый бетон 

автоклавного твердения 1200 0,84 0,28 4 5 0,329 0,342 5,39 5,60 0,09 

2 -//- 1100 0,84 0,26 4 5 0,305 0,318 4,96 5,17 0,10 

3 -//- 1000 0,84 0,24 4 5 0,282 0,293 4,55 4,73 0,11 

4 -//- 900 0,84 0,22 4 5 0,258 0,269 4,13 4,30 0,12 

5 -//- 800 0,84 0,19 4 5 0,223 0,232 3,62 3,77 0,14 

6 -//- 700 0,84 0,17 4 5 0,199 0,208 3,20 3,34 0,15 

7 -//- 600 0,84 0,14 4 5 0,160 0,183 2,66 2,90 0,16 

8 -//- 500 0,84 0,12 4 5 0,141 0,147 2,28 2,37 0,20 

9 -//- 450 0,84 0,108 4 5 0,127 0,132 2,05 2,13 0,21 

10 -//- 400 0,84 0,096 4 5 0,113 0,117 1,82 1,89 0,23 

11 -//- 350 0,84 0,084 4 5 0,099 0,103 1,63 1,66 0,25 

12 -//- 300 0,84 0,072 4 5 0,084 0,088 1,39 1,42 0,26 

13 -//- 250 0,84 0,06 4 5 0,070 0,073 1,16 1,18 0,28 

14 -//- 200 0,84 0,048 4 5 0,056 0,059 0,91 0,95 0,30 

В таблице П.А.1 приведены значения коэффициентов теплопроводности ячеистого бетона автоклавного твердения без учета швов кладки.  

Рассмотрим влияние растворных швов кладки на коэффициент теплопроводности кладки стен из полнотелых стеновых неармированных изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения с размером изделий по фронту кладки (длина×высота) 625×250 мм. 

Для расчета возьмем регулярный повторяющийся фрагмент кладки стен из газобетонных блоков (рисунок П.А.1).  

Рассмотрим следующие варианты кладки стен: 

- на клею со средней толщиной горизонтальных и вертикальных швов кладки 2 мм (рис.  

П.А.1, а); 

- на растворе со средней толщиной горизонтальных и вертикальных швов кладки 10 мм (рис. П.А.1, б). 

Размеры изделий (блоков) в кладке:  

- длина – 625 мм;  - высота – 250 мм.  

Для рассматриваемых фрагментов вычислим площади растворных швов кладки Арр , м2, и площади изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения с размером изделия в кладке 625×250 мм А г.б. , м2, в составе рассматриваемого на рисунке П.А.1, а фрагмента. 

Получим: 

- для кладки на клею со средней толщиной швов 2 мм: 

Арр 1,2540,0022 0,5040,0022  0,007 м2; 

А г.б. 1,250,5  0,625 м2 . 

- для кладки на растворе со средней толщиной швов 10 мм: Арр 1,270,0120,520,012  0,036 м2 ; А г.б 1,250,5  0,625м2 . 

  

Рисунок П.А.1 – Регулярный фрагмент кладки 

Коэффициент теплопроводности кладки стен из ячеистого бетона автоклавного твердения с размером изделия в кладке 625×250 мм с учетом влияния клеевых швов при толщине швов 2 мм (кладка на клею) λкл, Вт/(м·ºС), рассчитаем по формуле: λ г.б 0,011λ рр

                                                       λ кл ,                                      (П.А.1) 1,011

где λг.б – коэффициент теплопроводности изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения, принимаемый для соответствующих условий эксплуатации («А» или «Б») по таблице П.А.1; λр-р – коэффициент теплопроводности кладочного раствора; 

0,011 – коэффициент, показывающий отношение площади швов в кладке к площади изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения с размером изделия в кладке 625×250 мм при толщине швов кладки 2 мм (см. рисунок П.А.1, а): 

А р-р 0,007

  0,011. 

А г.б 0,625

Коэффициент теплопроводности кладки стен из ячеистого бетона автоклавного твердения с размером изделия в кладке 625×250 мм с учетом влияния растворных швов при толщине швов 10 мм (кладка на растворе) λкл, Вт/(м·ºС), рассчитаем по формуле: λ г.б  0,058λ рр

                                                   λ кл ,                           (П.А.2) 1,058

где λг.б – коэффициент теплопроводности изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения, принимаемые для соответствующих условий эксплуатации («А» или «Б») по таблице П.А.1; λр-р – коэффициент теплопроводности кладочного раствора; 

0,058 – коэффициент, показывающий отношение площади швов в кладке к площади изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения с размером изделия в кладке 625×250 мм при толщине швов кладки 10 мм (см. рисунок П.А.1, б): 

А р-р 0,036

  0,058. 

А г.б 0,625

В таблице П.А.2 приведены расчетные значения коэффициентов теплопроводности при условиях эксплуатации «А» для некоторых типов кладки стен из газобетонных блоков при различной толщине растворных швов кладки (2 и 10 мм). 

Таблица П.А.2 - Значения коэффициента теплопроводности при условиях эксплуатации «А» (λА(кл)) применительно для кладки стен из полнотелых стеновых неармированных изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения с размером изделия в кладке 625×250 мм  

Марка блоков по плотности  Толщина швов кладки λА 

ячеистых бетонов Коэффициент теплопроводности кладки λА (кл) при расчетном коэффициенте теплопроводности раствора λр-р, Вт/м · ºС  

0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 

D300 2 мм 0,084 0,085 0,086 0,087 0,089 0,090 0,091 0,092 0,093 0,094 

10 мм 0,090 0,096 0,101 0,107 0,112 0,118 0,123 0,129 0,134 

D400 2 мм 0,113 0,114 0,115 0,116 0,117 0,118 0,119 0,121 0,122 0,123 

10 мм 0,118 0,123 0,129 0,134 0,140 0,145 0,151 0,156 0,162 

D500 2 мм 0,141 0,142 0,143 0,144 0,145 0,146 0,147 0,148 0,149 0,150 

10 мм 0,144 0,150 0,155 0,161 0,172 0,172 0,177 0,183 0,188 

D600 2 мм 0,16 0,160 0,162 0,163 0,164 0,165 0,166 0,167 0,168 0,169 

10 мм 0,162 0,168 0,173 0,179 0,184 0,190 0,195 0,201 0,206 

D700 2 мм 0,199 0,199 0,2 0,201 0,202 0,203 0,205 0,206 0,207 0,208 

10 мм 0,199 0,205 0,210 0,216 0,221 0,227 0,232 0,237 0,243 

Примечание: Значения коэффициента теплопроводности кладки при промежуточных значениях толщины шва и коэффициента теплопроводности кладочного раствора допускается принимать по интерполяции или рассчитать по формуле П.А.1 с учетом расчетной толщины шва.   

В таблице П.А.3 приведены расчетные значения коэффициентов теплопроводности при условиях эксплуатации «Б» для некоторых типов кладки стен из газобетонных блоков при различной толщине растворных швов в кладке (2 и 10 мм). 

Таблица П.А.3 - Значения коэффициента теплопроводности при условиях эксплуатации «Б» (λБ(кл)) применительно для кладки стен из полнотелых стеновых неармированных изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения с размером изделия в кладке 625×250 мм  

Марка блоков по плотности  Толщина швов кладки λБ 

ячеистых бетонов Коэффициент теплопроводности кладки λБ (кл) при расчетном коэффициенте теплопроводности раствора λр-р Вт/м · ºС 

0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 

D300 2 мм 0,088 0,089 0,090 0,091 0,093 0,094 0,095 0,096 0,097 0,098 

10 мм 0,094 0,099 0,105 0,111 0,116 0,122 0,127 0,133 0,138 

D400 2 мм 0,117 0,118 0,119 0,120 0,121 0,122 0,123 0,124 0,126 0,127 

10 мм 0,122 0,127 0,133 0,138 0,144 0,149 0,154 0,160 0,165 

D500 2 мм 0,147 0,148 0,149 0,150 0,151 0,152 0,153 0,154 0,155 0,156 

10 мм 0,150 0,155 0,161 0,166 0,172 0,177 0,183 0,188 0,194 

D600 2 мм 0,183 0,183 0,184 0,185 0,186 0,188 0,189 0,190 0,191 0,192 

10 мм 0,184 0,189 0,195 0,2 0,206 0,211 0,217 0,222 0,228 

D700 2 мм 0,208 0,208 0,209 0,210 0,211 0,212 0,213 0,214 0,216 0,217 

10 мм 0,208 0,213 0,219 0,224 0,230 0,235 0,241 0,246 0,251 

Примечание: Значения коэффициента теплопроводности кладки при промежуточных значениях толщины шва и коэффициента теплопроводности кладочного раствора допускается принимать по интерполяции или рассчитать по формулам П.А.1, П.А.2 при соответствующих толщинах растворных швов (2 или 10 мм).   

Приложение Б 

РУКОВОДСТВО по наружной отделке стен из ячеистобетонных блоков  

автоклавного твердения 

В Руководстве приведены основные положения по наружной отделке стен из ячеистобетонных блоков, технические требования к поверхностям, передаваемым под отделку, и к отделочным материалам, а также правила производства работ и критерии контроля качества. 

Б.1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 

Б.1.1 Положения настоящего руководства распространяются на выбор вида наружной отделки, производство и приемку наружных отделочных работ по стенам, выполненным кладкой из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения. Руководство распространяется на отделочные покрытия, наносимые мокрым способом, и не регламентирует облицовки. 

Б.1.2 Наружные стены, выполненные из ячеистобетонных блоков, соответствующих требованиям ГОСТ 31360, с расшивкой растворных швов или с тонкослойным клеевым швом, допускается эксплуатировать без наружной отделки. 

Б.1.3 Наружная отделка ячеистобетонной кладки назначается: 

- с целью придания поверхности кладки определенных декоративных (цветовых, фактурных) свойств; 

- с целью защиты от продувания кладки, выполненной без расшивки швов или с пустошовкой; 

- с целью повышения долговечности кладки. 

Б.1.4 Отделочные работы по наружной отделке стен из ячеистобетонных блоков должны выполняться в соответствии с проектом производства работ на возведение здания. 

Б.1.5 Отделочные  работы могут  начинаться только после приемки законченных кладочных и монтажных работ. В частности, до начала работ по отделке фасадов должны быть завершены работы по устройству кровли, установлены заполнения оконных и дверных проемов, заделаны места их сопряжения с обрамляющими конструкциями, смонтированы фартуки, отливы, водостоки и выполнены другие необходимые работы. 

Б.1.6 В качестве материалов для выравнивания поверхности кладки рекомендуется использовать сухие строительные штукатурные и шпаклевочные смеси (в значении терминов, определяемых по ГОСТ 31189, с характеристиками по ГОСТ 31357). Для создания отделочного покрытия рекомендуется использовать дополнительные комплектующие материалы и изделия (направляющие и защитные профили, сетки, герметики и т. п.), повышающие производительность отделочных работ и функциональность готового покрытия. 

Б.2 ТРЕБОВАНИЯ К ПОВЕРХНОСТИ СТЕН 

Б.2.1 Кладка стен из ячеистобетонных блоков, поверхность которой предназначена для наружной отделки с применением штукатурных составов, должна соответствовать нижеследующим требованиям. 

Б.2.1.1 Блоки для кладки должны соответствовать требованиям ГОСТ 31360 со следующими характеристиками по ГОСТ 31359: 

- класс по прочности на сжатие - не ниже В1,5; - марка по средней плотности - не выше D700; - марка по морозостойкости - не ниже F25. 

Б.2.1.2 Поверхность кладки, являющаяся основанием под штукатурное покрытие, должна соответствовать требованиям таблицы П.Б.1. Отбитости, сколы и выемки на поверхности блоков, превышающие требования таблицы П.Б.1, должны быть заполнены кладочной, штукатурной или ремонтной растворной смесью. В случае, когда суммарная площадь заполняемых отбитостей превышает 5 % от площади поверхности, предназначенной под отделку, растворная смесь для их заполнения должна соответствовать требованиям       таблицы П.Б.2 к толстослойным штукатуркам. 

Таблица П.Б.1 - Требования к поверхности кладки, передаваемой под наружную отделку 

№ 

п/п Проверяемые параметры Предельные отклонения, мм 

1 Отклонения поверхностей и углов кладки от вертикали: 

- на один этаж 

- на здание высотой более двух этажей  

30 

2 Неровности на вертикальной поверхности кладки, обнаруживаемые при накладывании рейки длиной 2 м 5 

3 Глубина отбитостей, сколов и выемок блоков на поверхности кладки 10 

Б.2.2 Влажность ячеистобетонного основания при нанесении составов на водной основе не нормируется. При нанесении составов на органических растворителях требования к влажности основания должны устанавливаться производителем таких составов. 

Б.2.2.1 При нанесении составов с водоудерживающей способностью <98 % поверхность кладки рекомендуется предварительно увлажнять до появления на поверхности капельной влаги или грунтовать составами, снижающими впитывающую способность основания. 

Б.2.2.2 Неравномерно  увлажненные поверхности ячеистобетонной кладки стен (например, при косом дожде) следует оштукатуривать после выравнивания их цвета с цветом неувлажненных участков. 

Б.2.3 Клей, выступивший (выдавленный) в процессе кладки из швов, удаляют после схватывания острой частью инструмента каменщика (например, углом зубчатого шпателя). Затирать клей не рекомендуется. 

(Наплывы затертого клея создают неоднородную структуру основания и вызывают локальные напряжения в тонкослойном штукатурном покрытии.) 

Б.2.4 Остатки  затвердевшего  клея и выступы на поверхности  кладки удаляют механическим путем с помощью рубанка или шлифовальной теркой. 

Б.3 ТРЕБОВАНИЯ К МАТЕРИАЛАМ ДЛЯ НАРУЖНОЙ ОТДЕЛКИ И К ГОТОВЫМ ОТДЕЛОЧНЫМ ПОКРЫТИЯМ 

Б.3.1 В системах наружной отделки ячеистобетонных стен должны применяться штукатурные составы, соответствующие требованиям таблицы П.Б.2. Требования к остальным элементам систем наружной отделки должны обеспечивать физико-технические характеристики отделочного покрытия, приведенные в таблице П.Б.3. 

Таблица П.Б.2 – Требования к штукатурным составам для отделки ячеистобетонной кладки 

№ 

п/п Параметр Метод определения Нормируемые значения, единицы измерения Применимость 

1 2 3 4 5 

1а Средняя плотность (для толстослойных1 штукатурок) По ГОСТ 12730.1-84 Не более  

1300 кг/куб.м Для наружной отделки 

отапливаемых зданий 

1б Средняя плотность (для тонкослойных1 штукатурок) По ГОСТ 12730.1-84 Не более  

1600 кг/куб.м

2а Марка по прочности на сжатие По ГОСТ 10180-90 От М5 до М502 2а – конструктивное ограничение, 2б – целевое требование 

2б Модуль упругости По ГОСТ 24452-80 Е0 ≤ 3,5E0кладки

Окончание таблицы П.Б.2 

1 2 3 4 5 

3 Марка по 

морозостойкости3 По ГОСТ 31356-

2007 Не менее F50 Для наружной отделки 

1

к толстослойным штукатуркам относятся штукатурки со средней толщиной слоя более 7 мм, к 

тонкослойным — со средней толщиной 7 мм и менее. 

2

более высокая прочность допустима для наружного слоя многослойных штукатурных систем. 

3

требование может уточняться в зависимости от региона строительства и условий эксплуатации. 

Таблица П.Б.3 - Требования к отделочным покрытиям ячеистобетонной кладки 

№ 

п/п Параметр Метод определения Нормируемые значения, единицы измерения Применимость 

1а Сопротивление паропроницанию (для отделочных покрытий на основе толстослойных штукатурок) По ГОСТ 2589883 Rvpe  0,5м2·ч·Па/мг Для наружной отделки 

отапливаемых 

зданий. 1а, 1б – конструктивные ограничения, 1в – целевое требование 

1б Сопротивление паропроницанию (для отделочных покрытий на основе тонкослойных штукатурок и отделочных покрытий без штукатурных слоев) По ГОСТ 2589883 Rvpe  0,2м2·ч·Па/мг

1в Сопротивление 

паропроницанию1, 2, 3 По ГОСТ 2589883 Rvpe  RvpF , см. Прим.1

2 Водопоглощение при капиллярном подсосе По ГОСТ 313562007 w ≤ 0,5 кг/(м²·ч0,5). Для наружной отделки 

3 Адгезия к ячеистому бетону Адгезия к 

основанию

по ГОСТ 313562007 Rсцо  0,15МПа  

4 Морозостойкость контактной зоны По ГОСТ 313562007  

F35 Для наружной отделки 

Примечания. 

1 Сопротивление паропроницанию RvpF назначается из условия ограничения влаги в слое за отделкой в период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха, определяется по формуле 17 СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий». 

                    0,0024z0 (eint – E0 )  

 Rvp2req =      ρw δwΔwav + η , 

где Δwav принимается 35 мас. % для слоя толщиной 20 мм за отделкой.  

2 Для наружного слоя двухслойной кладки, выполняемой без воздушного зазора между слоями, сопротивление паропроницанию RvpF назначается из условия ограничения влаги в слое за облицовкой (примечание 1). При этом Δwav принимается 35 мас. % для внешнего слоя кладки толщиной, равной половине глубины заделки гибких связей. 

3 Во всех случаях конструкции должны удовлетворять требованиям СНиП 23-02 к защите от переувлажнения. 

Б.3.2 В системах наружных  отделочных  покрытий помимо  штукатурных (шпаклевочных) составов могут применяться также другие материалы и изделия. Например: грунтовки, краски (в том числе минеральные, фактурные), армирующие сетки (в том числе металлические, полимерные, стекловолоконные), угловые, цокольные, маячные профили (металлические, полимерные), декоративные профили и элементы их крепления.  

Б.3.3 При назначении вида наружной отделки рекомендуется использовать материалы, поставляемые одним производителем, составляющие комплексную систему, включая, при необходимости, фасадные краски. 

Б.3.4 Штукатурные растворы, изготавливаемые в условиях строительной площадки из вяжущего, заполнителя, добавок и воды, допускается применять при соответствующем технико-экономическом обосновании. 

Б.3.5 Предельные отклонения от вертикали, по горизонтали и предельная кривизна отделанной поверхности кладки должны соответствовать требованиям СНиП 3.04.01 «Изоляционные и отделочные покрытия» к высококачественным штукатуркам, если иное не предусмотрено проектом. Допускаемые отклонения приведены в таблице П.Б.4. 

Таблица П.Б.4 - Требования к наружной отделке ячеистобетонных стен по показателям внешнего вида 

№ 

п/п Проверяемые параметры Предельные отклонения, мм 

1 Отклонения поверхности от вертикали и горизонтали (мм на 1 м) 1 

2 Отклонения поверхности от вертикали (на высоту помещения) 5 

3 Неровности поверхностей плавного очертания (на 4 м2), не более 2 шт. 2 

4 Отклонения оконных и дверных откосов, пилястр, столбов, лузг и т. п. 

от вертикали (мм на 1 м) 1 

5 Отклонения оконных и дверных откосов, пилястр, столбов, лузг и т. п. 

от вертикали (мм на весь элемент) 3 

6 Отклонения радиуса криволинейных поверхностей, проверяемого лекалом (на весь элемент) 5 

7 Отклонения ширины откоса от проектной 2 

8 Отклонения тяг от прямой линии в пределах между углами тяг и раскреповки 2 

Б.4 ПОРЯДОК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ 

Б.4.1 Отделочные работы могут начинаться только после окончания строительных и монтажных работ. Требования к готовности кладки под отделку изложены в п. Б2 

Б.4.2 Рекомендуется проводить отделочные работы при температуре от +5 ºС до +25 ºС. При более высокой температуре воздуха, а также в солнечную погоду и при скорости ветра более 10 м/с необходимо принимать меры по защите свежеуложенных слоев наружной отделки от обезвоживания. 

Б.4.3 Для проведения отделочных работ при температуре ниже +5 ºС необходимо использование специальных отделочных составов, допускающих работу при низких температурах. Такая возможность должна быть прямо оговорена производителем отделочного материала. 

Использование штукатурных составов с противоморозными добавками, приготовляемых в построечных условиях, не допускается. 

Б.4.4 Отделку наружной поверхности стен производят, используя приспособления для работы на высоте: леса, самоподъемные люльки, мачтовые подъемники, снаряжение для промышленного альпинизма и другие средства.  

Леса, по возможности, устанавливают на всю высоту здания. Леса рекомендуется укрывать сеткой, что повышает безопасность работ, способствует солнцезащите и защите от косого дождя. 

Б.4.5 Подготовка поверхности ячеистобетонных стен под наружную отделку зависит от ее состояния и вида предстоящей отделки. 

Б.4.5.1 Углубления, околы и другие дефекты поверхности устраняют с использованием ремонтной или иной смеси (по п. Б.3), если это не было произведено в процессе кладочных работ. 

Б.4.5.2 Проверяют неровности поверхности и отклонения по вертикали и горизонтали поверхности кладки стен из ячеистобетонных блоков, которые должны соответствовать требованиям таблицы П.Б.4. 

Б.4.5.3 Местные выступы в кладке, места ремонтов и прочие дефекты поверхности обрабатывают шлифовальной теркой до получения зазора не более 2 мм под рейкой длиной 500 мм. 

Б.4.5.4 В углах кладки (внутренних и наружных) и по линии выступа кладки в зоне цоколя рекомендуется установка соответствующих углозащитных и/или маячных профилей из перфорированной оцинкованной стали или полимерных материалов. 

Б.4.5.5 В зонах сопряжения ячеистобетонной кладки с другими видами материалов, а также в местах возможной концентрации напряжений (углы кладки, углы проемов и зоны по длине перемычек, подоконные зоны) рекомендуется конструктивное армирование отделочных слоев сеткой из стекловолокна или другого материала.  

Б.4.5.6 Насечка, нарезка  и другие способы механической  обработки (с  целью повышения адгезии штукатурных слоев к основанию) для ячеистобетоных поверхностей не требуются. 

Б.4.5.7 По завершении подготовительных работ поверхность кладки очищают от  пыли щетками или сжатым воздухом. 

Б.4.6 Подготовленная под отделку поверхность ячеистобетонной кладки должна    быть визуально однородна. На поверхности не допускаются: 

- трещины в бетоне (за исключением поверхностных) с раскрытием более 0,2 мм; 

- жировые и ржавые пятна; 

- пыль; 

- раковины, сколы, царапины глубиной более 2 мм и диаметром (шириной) более  5 мм; - задиры и наплывы высотой более 1,5 мм; - иней, снег, наледь.  

Б.4.7 Приготовление штукатурных составов производят по инструкции изготовителя в штукатурных станциях или вручную.  

Б.4.8 При выполнении тяг и архитектурных элементов используют специальные шаблоны и правила.  

Б.4.9 Разделку углов выполняют с помощью лузговых и усеночных шпателей. 

Б.4.10 Откосы оштукатуривают по угловым маякам или направляющим рейкам. 

Б.4.11 Технология оштукатуривания поверхностей включает нанесение и разравнивание штукатурного раствора, с ведением работ захватками в соответствии с инструкцией производителя сухих смесей. На каждой из захваток обеспечивают равномерность и непрерывнсть штукатурных работ. Продолжительность технологических перерывов при выполнении отдельных операций по оштукатуриванию устанавливает производитель сухих смесей. 

Б.4.10 Уход за свежевыполненной штукатуркой заключается в предохранении ее от быстрого обезвоживания и замораживания до момента конца схватывания раствора. В период набора прочности покрытие предохраняют от механических повреждений. 

Б.5 КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА 

Б.5.1 Приемка выполненных отделочных работ заключается в контроле выполнения технических и проектных требований к отделочному покрытию. 

Б.5.2 Толщина штукатурного слоя должна соответствовать заданной величине. 

Б.5.3 Отделанные поверхности по ровности и отклонениям от горизонтали, вертикали и заданной формы должны соответствовать требованиям таблицы П.Б.4. 

Б.5.4 Цвет и фактура поверхности, определяемые визуально, должны соответствовать эталону. 

Б.5.5 Свойства отделочного покрытия должны соответствовать требованиям            таблиц П.Б.2 и П.Б.3. 

Б.5.6 Возможно дополнительное определение других показателей качества штукатурки, предусмотренных проектом. 

Б.5.7 Сроки проведения штукатурных работ, погодные условия, перечень и количество используемых материалов, а также другие необходимые сведения заносят в журнал производства работ. 

Б.6 ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ 

Б.6.1 Проведение отделочных работ, обслуживание штукатурных агрегатов, механизмов и инструмента выполняют с соблюдением требований СНиП III-4-80* «Техника безопасности в строительстве», соответствующих инструкций и стандартов безопасности труда. 

Б.6.2 Ответственность за обеспечение и соблюдение безопасных условий труда при производстве отделочных работ возлагается на объекте на мастера или производителя работ приказом по организации. 

Приложение В 

  

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ 

1 Настоящий  альбом  содержит типовые  узлы  и  детали  сопряжения конструктивных элементов зданий (фундаментов, наружных и внутренних стен подвала и надземной части, плит перекрытий и покрытий, деформационных швов), проектируемых в зданиях с несущими и ограждающими конструкциями из автоклавного ячеистого бетона (газобетона), предназначенных для обычных условий строительства на территории Российской Федерации и не требующих специальных конструктивных решений и правил производства работ. 

Представленные в альбоме технические решения разработаны на основе опыта проектирования и строительства зданий с несущими и ограждающими конструкциями из ячеистобетонных изделий и систематизации конструктивных решений узлов и деталей. 

1.2 Настоящие детали и узлы стен, простенков, подвальных частей зданий приведены в качестве примеров, дают лишь представление о взаимном расположении конструктивных элементов и не привязаны к зданиям с конкретными объемнопланировочными решениями. При конкретном проектировании в зависимости от действующих нагрузок, гидрогеологических условий, влажностного режима помещений и т. п. определяются толщина стен, армирование, гидроизоляция, пароизоляция, уточняется антикоррозионная защита металлических изделий и т. д. 

1.3 При проектировании зданий с использованием материалов настоящего альбома следует соблюдать требования следующих нормативных документов: 

СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции; 

СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии; 

СНиП 23-01-99* Строительная климатология; 

СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий; 

СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения; 

СП 17.13330.2011 Кровли; 

СП 20.13330.2011 СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия; 

СП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений. 

Физико-технические характеристики материалов и деформационно-прочностные показатели изделий должны обеспечивать прочность, трещиностойкость и жесткость сопряжений конструктивных элементов зданий. Расчет узлов сопряжений следует выполнять согласно действующей нормативно-технической документации. 

1.4 При проектировании зданий с применением настоящего альбома следует предусматривать применение следующих материалов и изделий: 

- изделия стеновые неармированные из ячеистого бетона автоклавного твердения по 

ГОСТ 31360-2007; 

- кирпич и камни керамические по ГОСТ 530-2007; 

- кирпич и камни силикатные по ГОСТ 379-95; 

- блоки стеновые бетонные и железобетонные для зданий по ГОСТ 19010-82; 

- камни бетонные стеновые по ГОСТ 6133-99; 

- растворы строительные по ГОСТ 28013-98; 

- сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций по               

ГОСТ 5781-82; 

- сталь  арматурная  термомеханически  упрочненная  для  железобетонных конструкций по ГОСТ 10884-94; 

- проволоку из низкоуглеродистой стали для армирования железобетонных конструкций по ГОСТ 6727-80; 

- прокат листовой стали по ГОСТ 380-2005; 

- плиты  перекрытий и покрытий ячеистобетонные  по  ГОСТ  19570-74 и  ТУ заводов-изготовителей; 

- панели перекрытий железобетонные многопустотные ГОСТ 9561-91; 

- перемычки брусковые из ячеистого бетона автоклавного твердения по по ТУ заводов-изготовителей; 

- перемычки арочные из ячеистого бетона автоклавного твердения по ТУ заводовизготовителей; 

- перемычки железобетонные по ГОСТ 948-84; 

- блоки лотковые из ячеистого бетона автоклавного твердения для перемычек по ТУ заводов-изготовителей. 

Допускается применение других материалов и изделий, соответствующих  требованиям настоящего альбома, и выпускаемых по нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке. 

1.5 Допускаемая этажность для указанных в альбоме деталей стен определяется расчетом на прочность, противопожарными и иными нормативными требованиями.  

2 КОНСТРУКТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ЗДАНИЙ 

2.1 Фундаменты 

2.1.1 Фундаменты зданий с несущими и ограждающими конструкциями из ячеистого бетона (со стеновой конструктивной схемой) в зависимости от геологических условий строительной площадки и конструктивных особенностей несущего остова следует проектировать ленточными, плитными или свайными. Сочетание фундаментов различных типов в пределах здания или его отдельных частей (секций), разделенных деформационными швами, не рекомендуется. Фундаменты сооружения, как правило, должны закладываться на одном уровне. Переход от одной отметки заложения подошвы фундамента к другой следует производить по п. 9.66 СП 15.13330.2012.  

Конструкция фундамента должна обеспечивать совместность деформаций расположенной на них стеновой системы здания при линейных и угловых перемещениях. При этом должны быть исключены возможные взаимные вертикальные перемещения сопрягаемых стен разных направлений. 

Выбор типа фундамента следует производить на основе технико-экономического анализа вариантов с учетом конкретных инженерно-геологических условий площадки строительства, материально-производственной базы и обеспечения предельно допустимых деформаций основания. 

2.1.2 Ленточные фундаменты рекомендуется проектировать из сборных фундаментных плит со сплошной или прерывистой схемой расположения элементов ленточных фундаментов. 

Монолитные ленточные фундаменты рекомендуется выполнять в виде отдельных или перекрестных лент с прямоугольной или ступенчатой формой поперечного сечения. При сухих связных грунтах монолитные ленточные фундаменты допускается возводить методом стена в грунте или в вытрамбованных котлованах. 

2.1.3 Плитные фундаменты рекомендуется проектировать плоскими или ребристыми. Плитные фундаменты должны располагаться под всем зданием. 

2.1.4 Тип свайных фундаментов следует выбирать в зависимости от геологических условий площадки строительства, действующих нагрузок, наличия расположенных рядом зданий и сооружений и т. п. 

2.1.5 При устройстве фундаментов на грунтах, способствующих скапливанию грунтовых вод и атмосферной влаги, по периметру здания следует предусматривать дренаж. 

2.2 Стены подвала и цоколя 

2.2.1. Стены подвала и цоколя следует проектировать согласно действующим нормативно-техническим документам монолитными, сборно-монолитными или сборными. Конструкции стен подвала должны удовлетворять теплотехническим нормам в зависимости от назначения подвальных помещений. 

Тип стен подвала и цоколя следует принимать с учетом конструкции и типа фундамента. 

Стены подвала или цоколя совместно с фундаментами должны создавать жесткое основание для надземной части здания. Расчетная разность вертикальных перемещений по верхнему обрезу стен подвала или цоколя под смежными несущими элементами конструктивной системы зданий (простенками, столбами, колоннами и др.) не должна превышать 5 мм. Это требование также распространяется на здания со встроенным первым этажом, элементы конструкций которого проектируют из тяжелого бетона.  

Расчет фундаментов и стен подвала или цоколя на действие вертикальных нагрузок следует выполнять с учетом их совместной работы и перераспределения нагрузок. Расчет совместной работы фундаментов со стенами подвала или цоколя допускается выполнять в предположении упругой работы бетона и арматуры. Совместную работу конструкций фундаментов со стенами подвала или цоколя на действие внешних нагрузок следует обеспечивать путем устройства анкерных выпусков, монолитных шпоночных соединений и других мероприятий, способствующих взаимной передаче усилий. 

Проектирование конструкций фундаментов и стен подвала или цоколя следует выполнять согласно требованиям СП 50-101-2004. 

2.2.2 При жесткой плите фундамента по грунту или сплошном плитном ростверке, исключающих возникновение неравномерных вертикальных деформаций (осадок) отдельных частей зданий, стены подвала или цоколя могут быть запроектированы как монолитными, так и сборными из блоков фундаментных или блоков стеновых из ячеистого бетона автоклавного твердения. 

При проектировании стен подвала или цоколя из блоков по верхнему обрезу кладки, являющейся основанием под кладку стен, выполняемых из блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения, должен быть выполнен конструктивный железобетонный обвязочный пояс (контур). Обвязочный пояс следует проектировать из тяжелого бетона класса по прочности на сжатие не ниже В20. Высоту обвязочного пояса следует назначать не менее половины ширины его поперечного сечения, но во всех случаях не менее 150 мм. Конструктивное армирование обвязочного пояса следует выполнять пространственными каркасами из стали арматурной периодического профиля. Площадь сечения арматуры обвязочного контура должна составлять не менее 0,5 % площади поперечного сечения пояса, но во всех случаях не менее 300 мм2. 

2.2.3 При свайных ленточных фундаментах, монолитных и(или) сборных ленточных фундаментах по грунту стены подвала или цоколя следует проектировать монолитными. В этом случае конструкция монолитных стен подвала или цоколя должна обеспечивать требуемую жесткость основания стен, выполняемых из блоков стеновых из ячеистого бетона автоклавного твердения. 

2.2.4 Стены подвала или цоколя должны иметь горизонтальную и вертикальную  гидроизоляцию, предохраняющую материалы этих конструкций, а также 

расположенных выше частей здания от грунтовых и талых вод. 

Горизонтальная гидроизоляция должна быть устроена по верхнему обрезу стен подвала или цоколя, а также по верхнему обрезу конструкций фундаментов и под полом подвала. 

Вертикальная гидроизоляция стен подвала или цоколя должна быть устроена с наружной стороны. 

Гидроизоляцию стен подвала или цоколя из тяжелого бетона следует выполнять с применением окрасочных или рулонных материалов. Допускается применение гидроизоляционных штукатурных составов, предназначенных для эксплуатации в грунте при переменном уровне грунтовых вод.  

2.2.5 Наружные стены подвала следует проектировать однослойными. В зависимости от материала стен и назначения помещений подвала стены могут быть дополнительно утеплены снаружи материалами, предназначенными для применения ниже планировочной отметки грунта и при условии воздействия грунтовых и талых вод. 

Защитно-отделочные слои наружных стен подвала следует выполнять из материалов, предназначенных для эксплуатации в условиях эпизодического увлажнения и попеременного замораживания и оттаивания. 

2.2.6 Опирание кладки стен подвала или цоколя на конструкции фундаментов следует производить по выравнивающему слою раствора толщиной 155 мм. Для обеспечения требуемой жесткости стен следует предусматривать анкерные выпуски из фундаментных конструкций, замоноличиваемые в опорном ряду или нескольких нижних рядах кладки. 

2.2.7 В зданиях с неэксплуатируемым пространством подвала или цокольного этажа, а также подпольного пространства в зданиях без подвала, в наружных и внутренних стенах должны быть предусмотрены проемы для обеспечения сквозной вентиляции подпольного пространства. 

Для обеспечения вентиляции подпольного пространства здания без подвала в наружных стенах следует предусматривать вентиляционные отверстия размером 100х100 мм на каждые 3 п.м длины стены. "Живое" сечение защитных решеток вентиляционных проемов должно быть не менее 75 % площади проема. 

2.2.8 При необходимости устройства приямков для естественного освещения помещений подвала или цокольного этажа следует обеспечивать защиту от атмосферных осадков путем устройства светопрозрачных защитных козырьков. 

2.2.9 При необходимости утепления стен подвала или цоколя теплоизоляционный материал следует располагать преимущественно с наружной стороны. В этом случае следует применять теплоизоляционные материалы с низким водопоглощением (например, экструдированные пенопласты). Для наружной тепловой изоляции допускается применять системы утепления, рассчитанные на эксплуатацию в грунте при переменном уровне грунтовых вод. 

2.2.10 В случае необходимости для защиты грунтов оснований и конструкций фундаментов и стен подвала или цоколя от грунтовых вод следует принимать меры к искусственному понижению их уровня путем устройства дренажа по периметру здания. 

2.2.11 Отделка, препятствующая увлажнению стен, должна быть расположена выше отмостки на величину, превышающую 0,5 м или среднее значение высот снегового покрова из наибольших декадных за зиму. 

2.2.12 По периметру здания для отвода атмосферных осадков и талых вод следует устраивать отмостку шириной не менее 1 м и уклоном i  0,05. 

2.3 Стены надземной части. Указания по расчету и конструированию  

2.3.1 Приведенные в настоящем альбоме рабочие чертежи узлов и деталей несущих наружных стен надземной части зданий предусмотрены однослойными, двухслойными с внутренним слоем из конструкционно-теплоизоляционного материала в виде кладки из ячеистобетонных блоков и многослойными, в том числе с внутренним теплоизоляционным слоем из эффективного утеплителя. При необходимости узлы и детали могут быть переработаны для других изделий и материалов при сохранении общих подходов к конструированию наружных стен. 

2.3.2 Стены надземной части следует проектировать согласно действующим нормативно-техническим документам. Конструкции стен должны удовлетворять деформационно-прочностным, звукоизолирующим и теплотехническим требованиям. При расчете кладки необходимо учитывать нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации. 

Между стенами подвала или заглубленного цоколя и стенами надземной части следует предусматривать слой гидроизоляции.  

2.3.3 Однослойные наружные стены надземной части независимо от выполнения ими несущих функций следует проектировать: 

- "в один блок" с порядовой цепной перевязкой; 

- "в два блока" с вертикальной порядовой перевязкой на величину не менее 1/5 толщины стены или с перевязкой тычковыми рядами не реже, чем через два ложковых ряда; 

- "в два блока" без вертикальной перевязки со связью слоев гибкими связями (дюбелями или стальными анкерными пластинами). 

Стены толщиной 300 мм и менее следует проектировать только в один блок. 

Внутренние стены следует проектировать "в один блок" с цепной порядовой перевязкой швов. 

Глубина перевязки или связевые элементы должны обеспечивать восприятие срезающих и изгибающих усилий, действующих на кладку. 

2.3.4 Кладку наружного и внутреннего слоев двух- и многослойных стен из штучных каменных материалов следует выполнять по схеме цепной перевязки вертикальных швов. Кладку слоев стен, выполняемых в два блока по толщине, следует вести таким образом, чтобы вертикальные швы наружной и внутренней верст были перевязаны не менее чем на 100 мм. 

2.3.5 Кладку каждого слоя стены "в два блока" без вертикальной перевязки со связью слоев гибкими связями следует рассчитывать раздельно на воспринимаемые им нагрузки, нагрузки от перекрытий и покрытий должны передаваться только на внутренний слой. 

2.3.6 Для наружного облицовочного слоя должны применяться изделия (бетонные блоки, кирпич, камни, плиты) с морозостойкостью не менее F35. 

2.3.7 Усилия, на которые рассчитываются элементы несущих и ограждающих конструкций стен, следует определять расчетом в зависимости от способа соединения наружных и внутренних стен. 

При жестком соединении наружных и внутренних стен, а также при опирании дисков перекрытия по периметру стены следует рассчитывать как работающие совместно. Нагрузки, приходящиеся на стены, необходимо определять из общего расчета зданий как совместной системы продольных и поперечных стен и дисков перекрытий с учетом соотношения упругопластических свойств материалов. 

При опирании дисков перекрытий по двум или трем сторонам в зданиях высотой четыре и пять этажей следует проверять расчетом по раскрытию трещин сопряжения разнонагруженных и(или) разнодеформируемых стен из блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения согласно "Пособию по проектированию каменных и армокаменных конструкций" (к СНиП II-22). Упругую характеристику кладки  в расчетах следует принимать равной 200. Предельную допустимую разность деформаций u стен для зданий высотой четыре этажа следует принимать равной 6 мм. 

2.3.8 Основным вариантом соединения слоев многослойных наружных стен принято соединение на гибких стальных связях. При возведении стен необходимо осуществлять контроль за их установкой. Связевые элементы следует выполнять из стержневой арматуры классов A-III (А400) по ГОСТ 5781, Вр-1 по ГОСТ 6727 с обязательным антикоррозийным покрытием горячим цинкованием толщиной слоя не менее 0,2 мм. Допускаются другие виды антикоррозионных покрытий, прошедших испытания в аккредитованных лабораториях и обеспечивающие долговечность связевых элементов в течение расчетного периода эксплуатации здания. 

Полосовые связевые элементы следует изготавливать из стали по ГОСТ 380. Допускается применение других видов сталей, в том числе нержавеющих, а также стеклопластиковых, базальтопластиковых и др., предназначенных для изготовления связевых элементов, работающих в условиях знакопеременных нагрузок (растяжениясжатия). 

2.3.9 Плитные утеплители во время кладки многослойных стен должны быть плотно прижаты к внутреннему слою стены. 

В нижней части облицовки следует предусматривать возможность отвода сконденсировавшейся влаги без увлажнения облицовочного материала и теплоизоляции.  

2.3.10 С целью  сохранения  при  эксплуатации  физико-механических   и   теплотехнических свойств утеплителей, в проектах зданий следует соблюдать требования СП 50.13330.2012 по защите от переувлажнения. При необходимости, устанавливаемой расчетом, в проектах следует предусматривать устройство пароизоляционного слоя. 

2.3.11 Глухие прямолинейные участки кладки следует проверять расчетом на температурно-усадочные воздействия. 

Для исключения или ограничения образования и раскрытия температурноусадочных трещин следует предусматривать устройство деформационных швов или армирование кладки. 

Арматуру следует размещать в горизонтальных растворных швах или в бетонных поясах, параллельных горизонтальным швам кладки. Армировать следует ряды кладки, прилегающие к горизонтальным деформационным швам и с шагом не более 1000 мм по высоте армируемого сечения. Площадь сечения арматуры должна составлять не менее 0,02 % от площади сечения кладки. 

2.3.12 Конструктивное горизонтальное армирование суммарной площадью поперечного сечения не менее 50 мм2 следует устраивать по нижней грани оконных проемов. Арматура должна быть заведена за грани проемов на величину не менее 500 мм и не менее 1/3 ширины простенка. 

2.3.13 При устройстве  деформационных швов следует обеспечивать их герметичность, а также защиту от увлажнения конденсирующейся влагой и атмосферными осадками. 

Деформационный шов должен проходить также через отделочные слои. 

2.3.14 Системы наружного утепления  (легкие  или  тяжелые штукатурные  системы, системы вентилируемых фасадов) по наружным стенам следует проектировать в соответствии с регламентирующими их применение нормативными документами. 

2.4 Перемычки 

2.4.1 Проемы в  стенах, выполняемых кладкой из  ячеистобетонных  блоков, следует перекрывать преимущественно сборными брусковыми или арочными перемычками из ячеистого бетона. При отсутствии или невозможности изготовления сборных изделий требуемой длины или несущей способности следует предусматривать сборно-монолитные перемычки, устраиваемые с применением ячеистобетонных лотковых блоков. Допускается выполнять конструкции рядовых перемычек сборными железобетонными, из армированной кладки на цементном растворе, а также из стальных профилей.   

Возможно устройство неармированных каменных перемычек (рядовых, клинчатых и арочных) в стенах зданий, не подвергающихся значительным вибрационным воздействиям и неравномерной осадке. 

2.4.2 Глубину опирания  сборных  перемычек следует  назначать  согласно материалам рабочих чертежей. 

2.4.3 Глубину опирания сборно-монолитных перемычек назначают из условий расчета перемычки на действующие нагрузки. При проектировании сборно-монолитных перемычек, устраиваемых с применением лотковых блоков, их прогибы следует ограничивать величиной, при которой не происходит раскрытие швов между блоками. 

В зависимости от величины нагрузки, воспринимаемой сборно-монолитными перемычками, они могут быть армированы как обычной, так и жесткой арматурой. Несущие перемычки для ограничения ширины раскрытия швов между лотковыми блоками рекомендуется армировать жесткой арматурой. Сборно-монолитные перемычки следует проектировать как свободно опертые. Глубина опирания несущих сборномонолитных перемычек на стены должна составлять не менее 200 мм, ненесущих - не менее 100 мм. 

Для улучшения теплотехнических показателей перемычек следует предусматривать вкладыши из теплоизоляционного материала. 

Проектирование сборно-монолитных перемычек следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 52-01, не учитывая в расчете лотковые блоки из ячеистого бетона автоклавного твердения. 

2.4.4 Несущие перемычки, воспринимающие нагрузку от перекрытий, следует рассчитывать с учетом фактической схемы приложения нагрузок. Перемычки, воспринимающие только нагрузку от кладки, следует рассчитывать как висячие балки согласно СП 15.13330. 

2.5 Перекрытия 

2.5.1 Междуэтажные перекрытия, а также перекрытия над подвалом или подпольным пространством следует устраивать из ячеистобетонных плит, многопустотных плит из тяжелого бетона, монолитными железобетонными, сборномонолитными, в том числе с применением блоков из ячеистого бетона, а также по балкам. Глубину опирания несущих конструкций перекрытий на стены необходимо назначать согласно указаниям рабочих чертежей. 

При опирании плит перекрытий на сборно-монолитные перемычки, устраиваемые в лотковых блоках, нагрузку от плит следует передавать на монолитную часть. При этом должна быть полностью исключена передача нагрузки на стенки лотковых блоков. Пространство между стенкой блока и плитой перекрытия следует заполнять упругим легко деформируемым материалом. 

2.5.2 Для обеспечения совместной работы плит на восприятие локальных нагрузок от перегородок и других частей зданий, устройства горизонтальных опор стен, а также повышения несущей способности и жесткости перекрытия по периметру каждой ячейки следует предусматривать монолитный железобетонный обвязочный контур. Обвязочный контур располагают в уровне плит перекрытия.  

Обвязочный контур следует выполнять из тяжелого или мелкозернистого бетона класса по прочности на сжатие не ниже В20 с армированием стержневой арматурой классов A-III (А400) по ГОСТ 5781 или Вр-1 по ГОСТ 6727. Высота поперечного сечения элементов обвязочного контура должна быть равна высоте плит перекрытия. Ширину поперечного сечения элементов обвязочного контура следует назначать с учетом толщины стен, условий обеспечения восприятия растягивающих усилий и размещения арматуры. По конструктивно-технологическим соображениям ширину сечения элементов обвязочного контура следует принимать не менее 100 мм.  

Опирание плит из тяжелого бетона рекомендуется выполнять через железобетонный пояс шириной 200-250 мм и высотой 100-120 мм, устраиваемый непрерывным вдоль линии опирания плит.  

2.5.3 Проектирование перекрытия и обвязочного контура следует выполнять согласно требованиям СНиП 52-01 и настоящих рабочих чертежей. 

2.5.4 Для предотвращения мгновенного обрушения перекрытия в случае аварийных воздействий в зданиях высотой более двух этажей в межплитных швах должны быть установлены арматурные стержни, заанкеренные в бетоне обвязочного контура. Анкерные стержни изготавливают из арматуры класса А-III 8 мм. Длина заведения анкерных стержней в межплитные швы за внутреннюю грань опоры в зависимости от типа плит должна составлять: 

- для плит из ячеистого бетона - не менее 750 мм; 

- для многопустотных железобетонных плит - не менее 500 мм. 

Ширина шва между многопустотными плитами должна быть достаточной для укладки и уплотнения бетонной или растворной смеси, применяемой для замоноличивания швов. 

2.5.5 Для пропуска через перекрытия инженерных коммуникаций в плитах устраивают технологические отверстия путем вырезания проемов требуемых размеров. В случае необходимости устройства проемов в приопорных зонах плит, а также, если при устройстве проемов повреждается более 50 % стержней рабочей арматуры, независимо от результатов расчета следует применять укороченные плиты с устройством их опор в пролете. Опирание укороченных плит следует выполнять на стальные опорные скобы или столики, передающие нагрузку на соседние плиты. 

На один опорный столик допускается опирать только одну многопустотную плиту независимо от ширины и не более двух плит из ячеистого бетона. 

2.6 Покрытия 

2.6.1 В зданиях с наружными стенами из газобетонных изделий рекомендуется предусматривать скатные кровли как стропильной конструкции, так и с применением ячеистобетонных плит. Допускается устраивать плоские кровли как с наружным, так и с внутренним водостоком. 

2.6.2 Независимо от конструкции кровли по верхнему обрезу кладки, наружных и внутренних стен, в том числе на наклонных участках фронтонов и т. п., должен быть устроен замкнутый железобетонный обвязочный контур. Обвязочный контур следует располагать в уровне несущей конструкции покрытия или непосредственно под плитами.  

При устройстве обвязочного контура в уровне покрытия пространство между торцами плит и лицевым блоком следует армировать сварными или вязаными каркасами и заполнять бетоном (высокомарочным раствором). При устройстве обвязочного контура непосредственно под перекрытием по верхнему обрезу кладки рекомендуется укладывать лотковые блоки, в пазах которых размещают каркасы и затем замоноличивают. 

2.6.3 Обвязочные контуры покрытия должны быть рассчитаны на восприятие действующих нагрузок. Конструирование обвязочных поясов покрытий следует выполнять так же, как и перекрытий. 

2.6.4 Плиты покрытия должны иметь связь со стенами, на которые они опираются. При устройстве обвязочного контура в уровне плит покрытия в межплитных швах следует размещать арматурные стержни, заанкериваемые в бетон контура. Анкерные стержни изготавливают из арматуры класса A-III 8 мм. Длина заведения анкерных стержней в межплитные швы за внутреннюю грань опоры в зависимости от типа плит должна составлять не менее 750 мм. 

При устройстве обвязочного контура непосредственно под плитами покрытия связь плит со стенами следует выполнять посредством анкерных выпусков из обвязочного контура. Анкеры необходимо располагать в каждом межплитном шве в вырезаемых по месту карманах, замоноличиваемых цементно-песчаным раствором (мелкозернистым бетоном). 

2.6.5 Межплитные швы должны быть тщательно заполнены цементно-песчаным раствором (мелкозернистым бетоном) марки не ниже М150 (класса бетона не ниже В10). При заполнении растворных швов следует обеспечивать надлежащее уплотнение растворной смеси. 

2.6.6 В коньковых узлах стропильных кровель с применением ячеистобетонных плит должны быть устроены замковые монолитные участки, связанные с обвязочными контурами посредством анкерных стержней. 

2.6.7 Проемы в несущих конструкциях покрытия следует устраивать таким же способом, как и в перекрытиях. 

2.6.8 При устройстве стропильных кровель опирание стропильных ног следует осуществлять на обвязочные пояса. Конструкция стропильных кровель должна обеспечивать восприятие распора элементами кровли (затяжками) и не допускать передачи распорных усилий на стены. 

Вертикальные усилия от элементов стропильной кровли следует передавать на стены и не допускать передачу нагрузок на элементы чердачных перекрытий. 

2.6.9 При проектировании  кровель  следует   предусматривать  только организованный водоотвод с применением водосборных лотков и водосточных труб. 

Устройство неорганизованного водоотвода со скатных кровель не допускается. 

2.7 Заполнения проемов 

Крепление заполнений проемов в стенах и наклонных участках мансардных кровель следует выполнять в соответствии с типовыми узлами и деталями или согласно инструкции производителя по применению столярных изделий.  

Крепление дверных коробок под тяжелые дверные полотна следует выполнять через контркоробку из угловой стали, заштрабленную в кладку стены. 

2.8 Стальные связевые элементы 

2.8.1 Гибкие связи слоев наружных стен следует устанавливать по расчету на силовые и температурные нагрузки.  

Связи, устанавливаемые в швы, не совпадающие по высоте, должны иметь ширину сечения не менее 20 мм и угол перегиба не более 30°. 

2.8.2 Гибкие связи слоев наружных стен, а также скобы для опирания укороченных плит перекрытий, выполняемые из малоуглеродистой и низколегированной стали, должны иметь антикоррозионное покрытие согласно требованиям СНиП 2.03.11, предъявляемым к элементам, эксплуатируемым в условиях среднеагрессивной газовой среды. Для устройства антикоррозионной защиты также допускается применение других видов металлизированных покрытий, область и условия применения которых должны соответствовать требованиям действующих нормативно-технических документов. 

3 УКАЗАНИЯ ПО ВЕДЕНИЮ КЛАДКИ 

3.1 Кладку наружных стен следует вести в соответствии с указаниями СНиП 

3.03.01-87 и рекомендациями настоящего раздела.  

3.2 Кладку из ячеистобетонных блоков следует вести преимущественно на тонкослойных ("клеевых") кладочных растворах.  

3.3 При кладке облицовочных слоев рекомендуется введение в раствор пластификаторов для придания пластичности и снижения водоотделения; а также ускорителей твердения – для работ в условиях низких температур воздуха в весенний и осенний периоды. 

3.4 В период строительства возводимые конструкции и изделия должны быть защищены от атмосферной влаги. 

3.5 Наружные поверхности возведенных облицовок рекомендуется покрывать гидрофобизирующим составом для придания стеновым изделиям и растворным швам водоотталкивающих свойств.  

3.6 Облицовка конструкций каменными изделиями в условиях отрицательных температур с использованием противоморозных добавок не рекомендуется. 

3.7 Кладку стен и простенков следует вести в соответствии с раскладкой камней, которая должна быть приведена в проектной документации. Если кладочный ряд не имеет зазоров, кладку ряда допускается вести в любом направлении от края захватки. Если кладочный ряд имеет зазоры, образующиеся из-за габаритных размеров блоков (камней), кладку следует начинать от краев захватки к середине. При наличии в кладочном ряде нескольких зазоров внутренние участки ряда следует выполнять после укладки блоков (камней) внешних участков. 

Раскладку блоков (камней) верхнего ряда подоконных участков следует выполнять таким образом, чтобы зазоры между блоками (камнями) располагались в пределах простенков. 

3.8 Контроль качества кладки следует осуществлять в соответствии со СНиП 3.03.01-87.

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

СТО НААГ 3.1–2013 

Приложение Г 

  

  

СТО НААГ 3.1–2013 

1 ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА 

1.1 Настоящий выпуск содержит узлы и детали сопряжения поэтажно опертых наружных стен многоэтажных зданий каркасной конструктивной системы и зданий с поперечными несущими стенами, выполняемых однослойной и многослойной кладкой из блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения, не требующих специальных конструктивных решений и правил производства работ. 

Представленные в выпуске технические решения разработаны на основе опыта проектирования и строительства зданий с несущими и ограждающими конструкциями из мелкоштучных изделий и систематизации конструктивных решений узлов и деталей. 

1.2 Приведенные в настоящем альбоме узлы и детали представляют собой компоновочные решения и должны быть запроектированы согласно действующим нормативно-техническим документам при привязке к конкретным зданиям.  

1.3 При проектировании зданий с использованием материалов настоящего альбома следует соблюдать требования следующих нормативных документов: 

СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции; 

СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии; 

СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции 

СНиП 23-01-99* Строительная климатология; 

СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий; 

СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения; 

СП 17.13330.2011 Кровли; 

СП 20.13330.2011 СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия; 

СП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений; 

СТО 501-52-01-2007 Проектирование и возведение ограждающих конструкций жилых и общественных зданий с применением ячеистых бетонов в Российской Федерации. 

Физико-технические характеристики материалов и деформационно-прочностные показатели изделий должны обеспечивать прочность, трещиностойкость и жесткость сопряжений конструктивных элементов зданий. Расчет узлов сопряжений следует выполнять согласно действующей нормативно-технической документации. 

1.4 При проектировании стен зданий на основании настоящего выпуска следует предусматривать применение следующих материалов и изделий: 

- изделия стеновые неармированные из ячеистого бетона автоклавного твердения по ГОСТ 31360-2007; 

- кирпич  и камни керамические по ГОСТ 530-2007; 

- кирпич  и камни силикатные по ГОСТ 379-95; 

- блоки  стеновые бетонные и железобетонные для зданий по ГОСТ 19010-82; 

- камни  бетонные стеновые по ГОСТ 6133-99; 

- растворы  строительные по ГОСТ 28013-98; 

- сталь   горячекатаная  для  армирования  железобетонных  конструкций  по     

ГОСТ 5781-82; 

- сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций по ГОСТ 10884-94; 

- проволоку из низкоуглеродистой стали для армирования железобетонных конструкций по ГОСТ 6727-80; 

- прокат листовой стали по ГОСТ 380-2005; 

- плиты перекрытий и покрытий ячеистобетонные по ГОСТ 19570-74 и ТУ заводов-изготовителей; 

- панели перекрытий железобетонные многопустотные по ГОСТ 9561-91; 

- перемычки брусковые из ячеистого бетона автоклавного твердения по ТУ заводов-изготовителей; 

- перемычки арочные из ячеистого бетона автоклавного твердения по ТУ заводовизготовителей; 

- перемычки железобетонные по ГОСТ 948-84; 

- блоки лотковые из ячеистого бетона автоклавного твердения для перемычек по ТУ заводов-изготовителей. 

Допускается применение других материалов и изделий, соответствующих требованиям настоящего выпуска и изготавливаемых по нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке. 

1.5 Допускаемая этажность для указанных в выпуске деталей стен определяется расчетом на прочность, противопожарными и иными нормативными требованиями. 

1.6 Узлы и детали наружных поэтажно опертых стен разработаны применительно к технологии строительства с опережающим возведением несущего остова здания. Для обеспечения тепловой изоляции ригелей и перемычек однослойных стен с наружной стороны расположены пиленые теплоизоляционные блоки. Крепление блоков к железобетонным ригелям и перемычкам осуществляется за счет сил адгезии тяжелого и легкого бетонов, а также с помощью анкерных стержней и стальных опорных элементов. 

Узлы и детали могут также применяться и при одновременном возведении каркаса и наружных стен. 

2 КОНСТРУКЦИЯ НАРУЖНЫХ СТЕН. УКАЗАНИЯ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ 

2.1 В настоящем выпуске разработаны узлы и детали поэтажно опертых стен однослойной и многослойной конструкции. 

Наружные однослойные стены могут быть выполнены как в один блок по толщине, так и в два блока по толщине.  

Кладку стен следует выполнять по схеме цепной перевязки вертикальных швов. Кладку стен, выполняемых в два блока по толщине, следует вести таким образом, чтобы вертикальные швы наружной и внутренней верст были перевязаны не менее, чем             на 100 мм. 

2.2 Кладку стен  следует выполнять  преимущественно  на  тонкослойных (обеспечивающих толщину шва 21 мм) кладочных растворах. При кладке стен из блоков с системой паз-гребень следует предусматривать конструктивные мероприятия, исключающие сквозное продувание кладки (герметизацию вертикальных швов, нанесение сплошных отделочных слоев). 

2.3 Зазоры между смежными камнями, которые могут образовываться в процессе ведения кладки и обусловленные габаритными размерам камней, следует заполнять пилеными блоками.  

2.4 Кладка поэтажно опертой стены в пределах ячейки должна быть соединена с колоннами и несущими конструкциями перекрытий связевыми элементами, обеспечивающими проектное положение стены при внешних воздействиях и надежную передачу ветровых нагрузок на несущие элементы здания. 

СТО НААГ 3.1–2013 

При выборе связевых элементов следует учитывать характер и величину воздействий, которые приводят к изменению размеров и/или формы соединяемых конструктивных элементов. Сопряжение стен в общем случае должно исключать возникновение дополнительных напряжений вследствие деформаций смежных элементов (кладки и плиты перекрытия, кладки и колонны). 

Облицовочные слои стен следует раскреплять к смежным конструкциям только в случае необходимости.  

Расстояние между связевыми элементами по верхнему обрезу стены не должно превышать 3,0 м. Расстояние от грани проема (дверного) до ближайшего связевого элемента рекомендуется назначать не более 1 м. 

По вертикальным обрезам стены следует устраивать полосовые связевые элементы. Полосовые связевые элементы размещают в выбранных углублениях в постельной поверхности блока. Расстояние между связевыми элементами по вертикали не должно превышать 1,3 м.  

2.5 Связевые элементы, соединяющие стену с несущими элементами здания и изготавливаемые из малоуглеродистых сталей, должны иметь антикоррозионное покрытие  

В местах устройства сварочных швов поврежденное антикоррозионное покрытие должно быть восстановлено. 

2.6 При расчетных  напряжениях  в нижних  углах  оконных  проемов, превышающих 70 % расчетного сопротивления кладки растяжению, в уровне нижней грани оконного проема на расстоянии 500 мм в каждую сторону от края проема рекомендуется устраивать конструктивное армирование кладки. При ширине проема до 2000 мм армирование нижней грани проема рекомендуется устраивать сплошным. Армирование рекомендуется выполнять стержневой арматурой сечением не менее       50 мм² в штрабах, заполняемых кладочным раствором. 

2.7 В кладке наружных поэтажно опертых стен для исключения образования трещин, вызванных силовыми и температурно-климатическими нагрузками, следует предусматривать деформационные швы, устраиваемые по контуру каждой ячейки фасада, образованной соседними колоннами (несущими поперечными стенами) и перекрытиями. Деформационные швы следует устраивать в кладке наружных стен в пределах ширины колонн (несущих поперечных стен), во входящих углах – за пределами колонн (несущих поперечных стен) и по верхнему обрезу кладки (под перекрытием). Заполнение деформационных швов необходимо выполнять уплотняющими прокладками (жгутами, лентами) и атмосферостойкими герметизирующими мастиками. 

Свободное пространство вертикальных деформационных швов за уплотняющей прокладкой следует заполнять упругими материалами (минеральной ватой, пенополистиролом или монтажной пеной). В горизонтальных деформационных швах свободное пространство должно быть заполнено материалом, способным воспринимать деформации расположенного над ним перекрытия без потери упругих свойств и восстанавливать после деформации первоначальную форму (упругими жгутами или лентами, монтажной пеной, минеральной ватой). 

3 УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ НАРУЖНЫХ СТЕН 

3.1 Расчет кладки наружных стен следует выполнять по СП 15.13330 (СНиП II-22) и СТО НААГ 3.1-2013. Расчет кладки следует выполнять для стадий возведения (расчет по прочности) и эксплуатации (расчет на устойчивость). При расчете кладки необходимо учитывать нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации. 

Расчетные сопротивления кладки следует принимать по таблице 9.1 СТО НААГ 

3.1-2013 и с учетом указаний действующих нормативно-технических документов. 

3.2 Порядок расчета поэтажно опертых стен 

3.2.1 При проектировании поэтажно опертых стен необходимо учитывать совместную работу несущих элементов здания (каркасной или стеновой несущей системы) и стенового заполнения. Несущие элементы здания, деформируемые под воздействием действующих на них нагрузок, могут передать воздействия на ненесущие поэтажно опертые стены и перегородки.  

3.2.2 Оценка несущей способности поэтажно опертых стен должна производиться на различные сочетания действующих нагрузок, создающие неблагоприятные условия на стадии эксплуатации и возведения. В расчетах следует руководствоваться следующими условиями. 

3.2.2.1 Горизонтальное перемещение верха здания должно быть ограничено согласно требованиям СП 20.13330.2011 (СНиП 2.01.07) следующими величинами: 

- не более 1/500 от высоты здания – при жестком креплении поэтажно опертых стен (перегородок) к несущим элементам; 

- не более 1/300 от высоты здания – при податливом креплении. 

3.2.2.2 При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м суммарный предельный перекос ячейки этажа каркаса здания от действия вертикальных и горизонтальных усилий (рисунок П.Г.1) определяется по формуле (П.Г.1): 

                                             f1/hs+f2/l ,                                                   (П.Г.1) 

  где f1 – горизонтальное смещение верха ячейки каркаса, м;        hs -  высота этажа, м;   f2 – вертикальное смещение верха ячейки каркаса, м; 

      l  - шаг колонн каркаса, м. 

1

Рисунок П.Г.1 - Схема перекоса этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости в зданиях со связевым каркасом (пунктиром показана исходная схема 

каркаса до приложения нагрузки): 1 - диафрагма жесткости; 2 -  этажная ячейка 

Суммарный предельный перекос ячейки этажа каркаса здания не должен превышать: 

- при выполнении жесткого (препятствующего взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок)  крепления к каркасу здания,  - 1/500-1/700 от высоты этажа; 

- при податливом креплении (не препятствующем смещению каркаса, без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов) стен или перегородок к каркасу здания - 1/300 от высоты этажа. 

3.2.2.3 Прогиб  плит перекрытия и ригелей  по  эстетико-психологическим требованиям зависит от величины пролета элементов и не должен превышать требований, установленных СП 20.13330 (СНиП 2.01.07). 

3.2.3 Расчет кладки  поэтажно опертой стены  следует производить с  учетом нагрузок, возникающих в плоскости стены (от собственного веса конструкций стены и от возможных воздействий, передающихся от элементов каркаса). 

3.2.3.1 Расчет следует выполнять методом конечных элементов с учетом особенностей работы поэтажно опертой стены. Для моделирования взаимного контакта фрагмента кладки и элементов каркаса, фрагмента кладки и упругой прокладки, упругой прокладки и элементов каркаса рекомендуется использовать двухузловые элементы односторонних связей.  

3.2.3.2 Элементы кладки стены следует моделировать ортотропными конечными элементами типа "балка-стенка".  

3.2.3.3 В качестве модели ячейки каркаса здания следует условно принимать раму, состоящую из двух колонн и двух ригелей. Внутреннее пространство рамы заполняется элементами стены. Закрепление рамы осуществляется жесткими связями в уровне нижнего обреза колонн. 

3.2.3.4 Жесткостные характеристики элементов колонн модели ячейки каркаса следует принимать как и при статическом расчете каркаса здания; жесткостные характеристики ригелей необходимо назначать с учетом того, что в работу на изгиб ригелей вовлекаются примыкающие к ригелю участки перекрытия. 

3.2.3.5 Жесткостные характеристики ортотропных элементов кладки следует назначать согласно СП 15.13330 (СНиП II-22). 

3.2.3.6 Для оценки влияния вертикальных и горизонтальных деформаций несущего каркаса здания на заполнение поэтажно опертых стен необходимо выполнить поверочный расчет пространственной несущей системы здания и определить усилия и деформации в ее элементах. Для определения нагрузок на модель ячейки поэтажно опертой стены необходимо из статического расчета выделить деформации контрольных точек (см. рисунок П.Г.2). 

3.2.3.7 Величина вертикальной нагрузки, приложенной к верхнему обрезу колонн  модели ячейки каркаса Fv, кН, определяется по формуле (П.Г.2): 

                                          Fv = (δv1-δv2)EA/L ,                                         (П.Г.2) 

где  δv1 – вертикальные деформации верхнего левого угла ячейки каркаса, м; δv2 –  вертикальные деформации нижнего левого угла ячейки каркаса, м; 

E – модуль упругости бетона, МПа; А – площадь сечения колонны, м2; L – длина колонны, м. 

3.2.3.9 По результатам расчета модели поэтажно опертой стены следует выполнить оценку прочности  кладки стены, для чего значения полученных напряжений σy и σx сравнивают с расчетными сопротивлениями кладки сжатию R и срезу Rsq по неперевязанному сечению.  

3.3.4 При выполнении наружной поэтажно опертой стены следует предусмотреть установку гибких связей по периметру стены, которые будут препятствовать деформациям кладки из плоскости и перераспределять нагрузку на каркас здания. 

  

  

  

  

Приложение Д 

Расчет перегородок из блоков автоклавного ячеистого бетона классов по прочности  

В2–В2,5 на устойчивость 

(определение допустимой высоты в зависимости от длины при заданной толщине) 

Порядок расчета определяется в пп. 9.17–9.20 СП 15.13330.2012. 

1 По таблице 27 в СП 15.13330.2012 определяем группу кладки: марка камня 25 (для В2) или 35 (для В2,5), марка раствора не менее 10 – группа кладки II 

2 По таблице 29 в СП 15.13330.2012 определяем отношение β = Н/h (где Н — высота этажа, h - толщина стены или меньшая сторона прямоугольного столба): группа кладки II, марка раствора 50 и выше - β = 22; 

3 По п. 9.20 в СП 15.13330.2012 при отсутствии закрепления в верхнем сечении                β` = 22×0,7 = 15,4 

4 По п. 9.19 в СП 15.13330.2012 при продольном армировании в горизонтальных швах кладки β` = 22×1,2 = 26,4. 

5 По таблице 30 в СП 15.13330.2012 определяем применимые коэффициенты k: 

5.1 Для перегородок (без нагрузок от перекрытий и покрытий): 

- при h = 100 мм, k = 1,8; 

- при h = 150 мм, k = 1,6 (интерполяция); - при h = 200 мм, k = 1,4 (интерполяция). 

5.2 Для перегородок с проемами k = 0,9; 

5.3 При свободной длине от 2,5Н до 3,5 Н k = 0,9, при l > 3,5 Н k = 0,8 5.4 Применимые коэффициенты взаимно перемножаются. 6 Результаты расчетов приведены в таблице П.Д.1. 

Таблица П.Д.1 - Допустимая высота Н перегородки в зависимости от ее геометрических характеристик и конструктивного исполнения 

  Допустимая высота Н, м, при характеристиках перегородки 

без проема с проемом 

без 

закрепления в 

верхнем сечении с 

закреплением в 

верхнем сечении с закреплением в верхнем сечении и 

продольным армированием без 

закрепления в 

верхнем сечении с 

закреплением в 

верхнем сечении с 

закреплением в верхнем сечении и 

продольным армированием 

100 4 l < kβh, без ограничения высоты по устойчивости, с расчетом по прочности 

6 2,8 4,0 4,8 2,5 3,6 4,3 

∞ 2,2 3,2 3,8 2,0 2,9 3,4 

150 4 l < kβh, без ограничения высоты по устойчивости, с расчетом по прочности 

6 3,7 5,3 3,3 4,8 5,7 

∞ 3,0 4,2 5,1 2,7 3,8 4,6 

200 4 l < kβh, без ограничения высоты по устойчивости, с расчетом по прочности 

6 4,3 3,9 5,5  

∞ 3,4 4,9 5,9 3,1 4,4 5,3 

250 4 l < kβh, без ограничения высоты по устойчивости, с расчетом по прочности 

6 5,3 4,7 6,8  

8 5,3 7,5 4,7 6,8

∞ 4,2 6,0 7,2 3,8 5,4 6,5 

Приложение Е 

Примеры расчета несущей способности кладки и поэтажно опертых стен 

Пример П.Е.1. Расчет участка внутренней несущей стены здания с жесткой конструктивной схемой на центральное сжатие 

Исходные данные 

Простенок внутренней несущей стены трехэтажного жилого дома имеет сечение 1,4х0,4 м, высота этажа – 2,8 м, нижние и верхние опоры стены – шарнирные неподвижные. Фрагмент плана этажа представлен на рисунке П.Е.1. 

Кладка стены запроектирована однорядной из ячеистобетонных блоков типоразмера lxhxb=625x250x400 мм со средней плотностью 5 кН/м3 марки по прочности на сжатие В3,5 на растворе марки М50. Расчетная эксплуатационная влажность ячеистого бетона W = 5 мас. %. 

Требуется проверить несущую способность простенка в середине высоты первого этажа. 

  

Рисунок П.Е.1 – Фрагмент плана первого этажа здания 

Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии производим по формуле (10) п. 7.1 в СП 15.13330.2012 

N  тg RA,   

где N — расчетная продольная сила;  тg — коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки; 

 — коэффициент продольного изгиба;  

R — расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по таблице 9.1 

настоящего СТО;  

А — площадь сечения элемента. 

Сбор нагрузок, действующих на стены от вышележащих конструкций перекрытий и покрытия, сведен в таблицы П.Е.1-П.Е.3. 

Таблица П.Е.1 - Сбор нагрузок от  междуэтажных перекрытий над 1 и 2 этажами 

1. Постоянная 

№ п/п Вид нагрузки Норматив- ная, кН/м2 n Расчетная с f=1, кН/м2 f Расчетная с 

f>1, кН/м2 

1.1 Плита перекрытия ячеистобетонная (высотой 250 мм плотностью 700 кг/м3 с учетом расчетной эксплуатационной влажности W = 5 мас. %) 1,84 0,95 1,75 1,20 2,10 

1.2 Конструкция пола 1,2 1,14 1,30 1,48 

1.3 Перегородки 0,5 0,48 1,30 0,62 

  ИТОГО постоянная: 3,54 3,36 4,20 

2. Временная

2.1 Полезная на междуэтажное перекрытие 1,5 0,95 1,43 1,3 1,85 

2.2 в т. ч. длительная (с коэффициентом 0,35 по п.8.2.3 в СП 20.13330.2011) 0,53 0,50 1,3 0,65 

2.3 кратковременная 0,97 0,92 1,3 1,20 

  ИТОГО: 6,05 

  в т.ч. длительная 4,85 

  кратковременная 1,20 

Таблица П.Е.2 - Сбор нагрузок от  чердачного перекрытия 

1. Постоянная

№ п/п Вид нагрузки Норматив- ная, кН/м2 n Расчетная с f=1, кН/м2 f Расчетная  с f>1, кН/м2 

1.1 Плита перекрытия ячеистобетонная  (высотой 250 мм плотностью 600 кг/м3 с учетом расчетной эксплуатационной влажности W=5 мас. %) 1,58 0,95 1,50 1,10 1,92 

1.2 Конструкция пола, утепление 0,9 0,86 1,30 1,12 

  ИТОГО постоянная: 2,48 2,36 3,04 

2. Временная

2.1 Полезная на междуэтажное перекрытие 0,7 0,95 0,67 1,3 0,87 

  в т. ч. длительная 0 0 1,3 0 

  кратковременная 0,7 0,67 1,3 0,87 

  ИТОГО:     3,91 

  в т. ч. длительная     3,04 

  кратковременная     0,87 

Таблица П.Е.3 - Сбор нагрузок от покрытия 

1. Постоянная

№ п/п Вид нагрузки Норматив- ная, кН/м2 n Расчетная с f=1, кН/м2 f Расчетная  с f>1, кН/м2 

1 Конструкция  покрытия 0,98 0,95 0,93 1,2 1,2 

2. Временная

2 Снеговая (для III снегового р-на при двускатной кровле с углом наклона 30º)  1,26 0,95 1,2 1,4 1,68 

  в т. ч. длительная 0,63 0,6 1,4 0,84 

  кратковременная 0,63 0,6 1,4 0,84 

  ИТОГО:   2,84 

  в т. ч. длительная   1,96 

  кратковременная   0,84 

Определяем расчетную нагрузку от собственного веса участка стены между центрами проемов, примыкающих к простенку, на уровне середины первого этажа с учетом слоев наружной и внутренней штукатурки: 

G=(Ac-Aд) ·( tк · gк · γfк + tр · gр · γfр)+ Aд · gд · γfд= 

= (2,45·7-2,5·(0,9/2+1,2/2) ·2)·(0,4·5,5·1,1+0,04·18·1,3)+5,25·0,5·1,2 = 43 кН, 

где Ac – площадь участка стены, примыкающего к простенку, м2; 

Aд - площадь дверных проемов на участке стены, примыкающем к простенку, м2, при 

высоте проемов 2 м;  gк = 5,5 кН/м3 – средняя плотность ячеистобетонной кладки стены;  gд = 0,5 кН/м2 – вес 1 м2 заполнения дверных проемов;  gр = 18 кН/м3 – плотность штукатурного раствора; tк, tр – толщина слоя соответственно ячеистобетонной кладки и штукатурного 

раствора, м; γfк, γfр, γfд – коэффициенты надежности по нагрузке соответственно от 

ячеистобетонной кладки, штукатурного раствора, и заполнения дверных проемов, принятые по таблице 7.1 в СП 20.13330.2011. 

При определении продольных усилий для расчета стен, воспринимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значения временных равномерно распределенных нагрузок на плиты перекрытий согласно п.8.2.4 в СП 20.13330.2011 следует снижать умножением на коэффициент сочетания n1: 

A1 0,4 0,860,4

n1  0,4    0,4     0,67; 

где A1 - определяются в соответствии с п.8.2.5 в СП 20.13330.2011: 

0,6 0,6

A1  0,4 0,4 0,86; 

6,3 (1, 4 (0,91,2) / 2) 9

п — общее число перекрытий. 

Суммарная расчетная нагрузка на простенок  

N=6,3·2,45·((4,2+1,85·0,67)·2+3,04+0,87·0,67+1,2+1,68·0,67)+43=302,7 кН. 

Расчетное сопротивление неармированной кладки сжатию по таблице 9.1               в СП 15.13330.2012 при указанных выше характеристиках материалов составляет R = 1,3 МПа.  Площадь сечения простенка 

2

A = h·b = 0,40·1,4 = 0,56 м . 

тg = 1 – так как меньший размер прямоугольного поперечного сечения кладки h30 см по п.7.1 в СНиП II-22-81*. 

Коэффициент продольного изгиба  для элементов постоянного по длине сечения 

принимаем по таблице 19 СНиП II-22-81* в зависимости от гибкости элемента h, равной                    

l0 30, , 

h      75, h 04,

где l0 - расчетная высота (длина) элемента; h - меньший размер прямоугольного сечения; 

и упругой характеристики кладки  = 750, принятой по таблице 9.4 в СП 15.13330.2012,               =  0,93 . 

Таким образом, условие прочности простенка на центральное сжатие: 

N = 302,7 кНmgRA = 1·0,93·1,3·103·0,56 = 677 кН. 

Расчетная продольная сила N меньше расчетной несущей способности, следовательно, простенок удовлетворяет  требованиям по прочности. 

Пример П.Е.2. Расчет участка внутренней несущей стены здания с жесткой конструктивной схемой на внецентренное сжатие 

Исходные данные 

На простенок первого этажа наружной несущей стены в трехэтажном жилом доме действует нагрузка от вышележащих этажей с учетом собственного веса стены N = 235 кН     (Nд = 209,3 кН), от перекрытия первого этажа: P1 = 46,7 кН, (Pд1 = 37,4 кН), P2 = 54,8 кН,            (Pд2 = 44 кН). Сечение простенка 1,4х0,4 м, высота этажа – 2,8 м. Длина площадок опирания перемычек на простенок – 150 мм с каждой стороны. 

Кладка стены запроектирована однорядной из ячеистобетонных блоков типоразмера lxhxb = 625x250x400 мм со средней плотностью 6 кН/м3 марки по прочности на сжатие В3,5 на 

растворе марки М50. Расчетная эксплуатационная влажность ячеистого бетона                   W = 5 мас. %. Расчетная нагрузка от собственного веса участка стены между центрами проемов, примыкающих к простенку, с учетом слоев наружной и внутренней штукатурки  -     44 кН. 

Фрагмент плана этажа представлен на рисунке П.Е.2, схема приложения нагрузок на простенок - на рисунке П.Е.3. 

Рисунок П.Е.3 – Схема приложения нагрузок на простенок  

Требуется проверить несущую способность простенка в середине высоты первого этажа. 

Прочность стен из блоков из автоклавных ячеистых бетонов на внецентренное сжатие от вертикальных нагрузок и изгибающих моментов определяем согласно п. 9.3 в СП 15.13330.2012 по формуле:  

0.5

 e0 2 e0 

N  Rb2 b9 b11 c mg 1 bh  12   6   1 Nn ,   

  h  h 

где R - расчетное сопротивление сжатию кладки из блоков (по таблице 9.1                   

в СП 15.13330.2012); 

b2 - коэффициент условий работы, учитывающий длительность действия нагрузки, принимаемый равным 0,85; 

b9 - коэффициент условий работы для бетонных конструкций (не армированных расчетной арматурой), принимаемый равным 0,9; 

b11 - коэффициент условий работы, учитывающий влажность ячеистого бетона 25 % и более, принимаемый равным 0,85; 

c - масштабный коэффициент, для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее принимается равным с  0,8; b - ширина простенка (за вычетом длины площадок для опирания перемычек); 

h - толщина стены; 

M

eo - сумма случайного (0,02 м) и моментного   эксцентриситетов; 

N n

М - изгибающий момент в рассчитываемом сечении; 

N n Ni - сумма всех вертикальных нагрузок на простенок; mg - коэффициент, определяемый по формуле (9.2) в СП 15.13330.2012 

Ng  1,2eog  mg 1η 1 h  ,   Nn 

где N g - расчетная продольная сила от длительных нагрузок; eog - эксцентриситет от действия длительных нагрузок; η - коэффициент, принимаемый по таблице 9.2 в СП 15.13330.2012. 

Результирующее усилие, создающее изгибающий момент от перекрытия первого этажа  Р = Р2-Р1 = 54,8-46,7 = 8,1 кН. 

  Ph / 2 004- , 

81 04 2 004, ( , / - , )  

e  /( P1  P2  )     0004, м

467 548 235,  , 

e  e002 0004 002 0024,  ,  ,  , м

0

Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле (9.3) в СП 15.13330.2012 

c

1    ,    

2

где  - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия 

изгибающего момента, определяемый исходя из расчетной высоты элемента l0 по таблице 9.3  в СП 15.13330.2012 в зависимости от гибкости элемента 

l   

h       h 

и упругой характеристики кладки = 750, принятой по таблице 9.4 в СП 15.13330.2012,              

  = 0,975;   l0 - расчетная высота (длина) элемента;  h - меньший размер прямоугольного сечения. 

c - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по таблице 9.3 в СП 15.13330.2012, исходя из фактической высоты элемента Н в плоскости действия изгибающего момента при отношении 

Н 28,

   528, , hc

hc 053,

где hc - высота сжатой части поперечного сечения упругой кладки в плоскости действия изгибающего момента, согласно п.9.4 СП 15.13330.2012 hc  1 5, ( h  2e )0  1 5, (0 4,  2 0 024 , )  0 53, . 

Коэффициент продольного изгиба сжатой части сечения, принимаемый по таблице 19     в СНиП II-22-81*  в зависимости от λh и α, φc = 0,97. 

Так как h 10 , то согласно таблице 9.2 в СП 15.13330.2012,  = 0. Следовательно, 

mg 1. 

Коэффициент продольного изгиба 

  c  0 975,  0 97,  0 9725,  

1 2 2

Условие прочности простенка на внецентренное сжатие 

05,

  e 2

N  R    b2  b9  b11  c  mg 1 b h  12 h0  6 eh0 1 

05,

 2

 13 10 085 09 085 1 09725 14 015 2 0 4 12,  3  ,  ,  ,   , ( ,  ,  ) ,    0024,   6  0024, 1  

  04,  0 4, 

 428кН  N  N  P  P  235 467 548 3365 ,  ,  , кН n 1 2

Расчетная продольная сила Nn меньше расчетной несущей способности N, следовательно, простенок удовлетворяет  требованиям по прочности.  Относительный эксцентриситет  

e 0024,

    012 07,  , y 2

следовательно, в соответствии с п.7.8 в СНиП II-22-81* расчет по раскрытию трещин производить не требуется. 

Пример П.Е.3. Расчет участка наружной несущей стены здания на косое внецентренное сжатие 

Исходные данные 

На простенок наружной несущей стены в уровне середины высоты третьего этажа трехэтажного жилого дома действует расчетная нагрузка от вышележащих конструкций с учетом собственного веса стены N = 18 кН (Nд = 11,5 кН), от балки перекрытия, опирающейся на простенок, - Q = 16 кН (Qд = 14 кН). Сечение простенка 1,0х0,5 м. Длина площадки опирания балки на простенок – 180 мм, ширина балки – 150 мм, расстояние до края простенка – 100 мм. Высота этажа – 2,8 м. Кладка стены запроектирована двухрядной из ячеистобетонных блоков типоразмеров lxhxb 625x250x300 мм и 625x250x200 мм со средней плотностью 5 кН/м3 марки по прочности на сжатие В2,5 на растворе марки М50. Расчетная эксплуатационная влажность ячеистого бетона W = 5 мас. %.  

Расчетная схема простенка приведена на рисунке П.Е.4.  

Рисунок П.Е.4 – Расчетная схема простенка, внецентренно сжатого в двух направлениях 

Находим геометрические характеристики сжатой части сечения.  

Эксцентриситет приложения результирующей силы  P в направлении высоты и ширины сечения 

l 018,

(b / 2  оп )Q ( 05 2, /  )16

e  Mb  3  3  0089, м ; 

b

N Q N Q 18 16

Mh (h / 2 01 015 2( ,  , / ))Q (05 0175 16,  , ) . 

eh     0153, м

N Q N Q 18 16

Расстояние от точки приложения силы до ближайших границ сечения  cb  0161, м; 

c  ,0347м. h

Высота и ширина сжатой части сечения простенка bc  2cb  0322, м; hc  2ch  0 694, м. 

Эксцентриситет приложения результирующей силы Р в направлении высоты и ширины сечения с учетом случайного эксцентриситета eo = 0,02 м e0b  e + ,b 002 0089 002 0109= ,  ,  , м ; 

e0h  eh  002 0153 002 0173,  ,  ,  , м. 

Коэффициент продольного изгиба  для элементов постоянного по длине сечения принимаем по табл. 18 [2]  в зависимости от гибкости элемента 

l0 28,    h = 1; 

 h   28, h 1

l0 28,  b = 0,96;     b   56, b 05,

Высоты сжатой части поперечного сечения простенка в двух плоскостях действия изгибающих моментов, принимаемые в соответствии с п.7.1.4 [1], hcb  ,15(b  2eob )15 05 2 0109 0423, ( ,   , )  , м 

hch  ,15(h  2eoh )15 1 2 0173 0981, (   , ) , м 

Коэффициенты продольного изгиба с  принимаем по таблице 19 в СНиП II-22-81*         в зависимости от гибкости элемента: 

l0 28,      hc = 1; 

при   hc   285, hch 0981,

l0 28,         fbc = 0,93.          при   bc   66, hcb 0423,

Коэффициенты продольного изгиба внецентренно сжатого в двух направлениях простенка в направлении высоты и ширины сечения 

1h   hc 1 1 1, 

 

2 2

1b   bc 093 096,  , 0945, . 

 

2 2

Условие прочности простенка при косом внецентренном сжатии проверяем по     формуле (9.1) в СП 15.13330.2012 для обоих направлений 

0 5,

  e0b 2 e 

Nb  R    b2  b9  b11  c  mg 1b b h  12 b   6 b0b 1 

0 5,

3   0 109, 2 0 109, 

1 0 10,  0 85 0 9 0 85 1 0 945 0 5 1,  ,  ,   ,  ,   12    6    1  

  0 5,  0 5, 

181кН

где R = 1 МПа - расчетное сопротивление сжатию кладки из блоков (по таблице 9.2          в СП 15.13330.2012); 

0 5, Nn  R    b2  b9  b11  c  mg 1h b h  12 e0hh 2  6 eh0h 1  

0 5,

3   0 173, 2 0 173, 

1 0 10,  0 85 0 9 0 85 1 1 0 5 1,  ,  ,    ,   12   6   1   

  1  1 

 210кН

Расчетная несущая способность, принимаемая меньшей из величин Nh и Nb,  N=181 кН 

 Nn     P Q 16 18 34кН , следовательно, несущая способность простенка при косом внецентренном сжатии обеспечена. 

Эксцентриситеты приложения силы N в направлении высоты и ширины сечения  e0b  0109, м<0,7cb  07 0161 0113,  ,  , ; e0h  0173, м<0,7ch  07 0347 0243,  ,  , м, 

следовательно, в соответствии с п.7.8 в СНиП II-22-81* расчет по раскрытию трещин производить не требуется. 

Пример 4. Расчет участка стены на местное смятие под опорой плиты перекрытия 

Исходные данные 

На стену толщиной 400 мм, выполненную кладкой из ячеистобетонных блоков марки по плотности D500, марки по прочности на сжатие В2,5 на растворе марки М50 опираются сборные железобетонные многопустотные плиты перекрытия высотой сечения 220 мм. Пролет перекрытия – l = 4,5 м, глубина опирания a = 120 мм.  

Расчетная нагрузка на 1 погонный метр стены от перекрытия при расчетном значении равномерно распределенной нагрузки на междуэтажное перекрытие (с учетом собственной массы плиты перекрытия) q = 6,05 кН/м2: Q=q·(l/2-а) = 6,05·(4,5/2-0,12) = 12,9 кН/п.м. 

Требуется оценить расчетную несущую способность кладки под плитами перекрытия  на местное смятие. 

Схема опирания плит междуэтажного перекрытия на стену  приведена на рисунке П.Е.5. 

Рисунок П.Е.5 – Схема опирания плит междуэтажного перекрытия на стену 

Расчет кладки на смятие при равномерно распределенной нагрузке на части площади сечения производим по формуле 9.7 в СП 15.13330.2012 

Nc Rb,loc Aloc1 ,  

где Nc - вертикальная сжимающая сила от местной нагрузки (опорная реакция);  

 - коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки, равный 1 при равномерном распределении давления и 0,5 при треугольной эпюре напряжений; 

Rb,loc - расчетное сопротивление кладки на смятие, определяемое по               формулам (9.8) и (9.9) в СП 15.13330.2012:  

Rb,loc = b·R, 

Aloc2 ; 

 b  3

Aloc1

где R = 1 МПа - расчетное сопротивление сжатию кладки из блоков  (по таблице 9.1        

в СП 15.13330.2012); 

Aloc1  - площадь приложения сосредоточенной нагрузки; 

Aloc2 - расчетная площадь смятия, на которую передается нагрузка, определяемая по п.7.1.13 [1]. 

Расчетная площадь смятия Aloc1 = 0,12·1,0 = 0,12 м2. 

Так как Aloc1 = Aloc2, b = 1. 

Так как глубина опирания перекрытия, равная а=120 мм, меньше его высоты (220 мм), согласно п.4.11 [3] принимаем треугольную эпюру опирания, следовательно   = 0,5. Выполняем проверку несущей способности сечения на смятие: 

Nc = 12,9 кН < Rb,loc Aloc1 = 0,5·1,0·106·0,12 = 60 кН.  

Условие выполнено,  таким образом, прочность кладки на смятие под опорой плиты перекрытия обеспечена. 

Определяем, какое процентное отношение составляет действующая нагрузка от расчетной несущей способности: 

(12,9 кН / 60 кН) ·100 % = 22 %, что меньше 80 %, значит, армирования кладки не требуется. 

Пример П.Е.5. Расчет участка стены на местное смятие под опорой балки 

Исходные данные 

На несущую стену толщиной 400 мм, выполненную кладкой из ячеистобетонных блоков марки по плотности D500, марки по прочности на сжатие В2,5 на растворе марки М50 опирается балка междуэтажного перекрытия. Длина опорного участка балки - 0,4 м, размеры поперечного сечения bхh = 0,15х0,18 м. Расчетная нагрузка от балки на опоре Q = 41,5 кН.  

Схема опирания балки на простенок приведена на рисунке П.Е.6. 

Требуется оценить расчетную несущую способность кладки на местное сжатие (смятие).  

Рисунок П.Е.6 – Схема опирания балки междуэтажного перекрытия на стену 

Расчет кладки на смятие при равномерно распределенной нагрузке на части площади сечения производим по формулам 9.7,  9.8 и 9.9 в СП 15.13330.2012 

Nc Rb,loc Aloc1,        b  3 Aloc2 ; 

Aloc1

Aloc1  - площадь приложения сосредоточенной нагрузки; 

Aloc2 - расчетная площадь смятия, на которую передается нагрузка, определяемая по п.9.13  в СП 15.13330.2012. 

Площадь приложения сосредоточенной нагрузки Aloc1 = 0,15·0,4 = 0,06 м2. 

Расчетная площадь смятия Aloc2, определяемая по п.9.13 в СП 15.13330.2012, включает, кроме площади опирания балки, участки длиной, равной толщине стены в каждую сторону от границы местной нагрузки,  Aloc2 =  0,4·(0,15+2·0,4) = 0,38 м2. 

Aloc2 3 038, 185, , так как b не должен превышать значения 1,2 (см. п.9.13         

b  3 

Aloc1 006,

в СП 15.13330.2012), принимаем b = 1,2. 

Коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки  = 0,5 согласно п.3 таблицы 22 в СНиП II-22-81*. 

При расчетном сопротивлении сжатию кладки из блоков  R = 1 МПа (по таблице 9.1        в  СП 15.13330.2012) расчетное сопротивление кладки смятию   

Rb,loc = b·R = 1,2·1 = 1,2 МПа. 

Выполняем проверку несущей способности сечения на смятие: 

Nc = 41,5 кН >  · Rb,loc · Aloc1 = 0,5 · 1,2·106 · 0,06 = 36 кН. 

Условие прочности на смятие не выполнено, таким образом, прочность кладки под опорным участком балки не обеспечена, требуется установка распределительного устройства. 

Пример П.Е.6. Расчет участка стены на местное смятие под опорой балки 

Исходные данные 

Балки междуэтажного перекрытия с шагом 3 м опираются на стену толщиной 0,4 м. Балки имеют ширину поперечного сечения 0,15 м, высоту – 0,18 м. Длина опорного участка балок составляет 0,25 м. Расчетная нагрузка на опоре от местной и основной нагрузок составляет 32 кН.  

Кладка стены запроектирована однорядной из ячеистобетонных блоков типоразмера lxhxb=625x250x400 мм со средней плотностью 6 кН/м3 марки по прочности на сжатие В3,5 на растворе марки М50.  

Схема опирания перемычки на простенок приведена на рисунке П.Е.7. 

Требуется оценить расчетную несущую способность кладки под опорой балки на смятие. 

Рисунок П.Е.7 – Схема опирания балки междуэтажного перекрытия на стену 

Расчет кладки на смятие при равномерно распределенной нагрузке на части площади сечения производим по формулам 9.7,  9.8 и 9.9 в СП 15.13330.2012.  

Nc Rb,loc Aloc1,        b  3 Aloc2 ; 

Aloc1

Aloc1  - площадь приложения сосредоточенной нагрузки; 

Aloc2 - расчетная площадь смятия, на которую передается нагрузка, определяемая по п.9.13 в СП 15.13330.2012. 

Площадь приложения сосредоточенной нагрузки Aloc1 = 0,25·0,15=0,0375 м2. 

Расчетная площадь смятия Aloc2, определяемая по п.9.13 в СП 15.13330.2012, при условии, что расстояние между балками превышает двойную толщину стены               (s = 3 м > h·2 = 0,8 м), длина расчетной площади сечения принимается как сумма ширины балки bc и удвоенной толщины стены h 

Aloc2 = 0,25·(0,15+2·0,4) = 0,2375 м2. 

Aloc2 3 02375, 185, , так как b не должен превышать значения 1,2 (см. п.9.13    

b  3 

Aloc1 00375,

в СП 15.13330.2012), принимаем b = 1,2. 

Коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки согласно п.3 таблицы 22     в СНиП II-22-81*   = 0,5. 

При расчетном сопротивлении сжатию кладки из блоков  R=1,3 МПа (по таблице 9.1      в СП 15.13330.2012 расчетное сопротивление кладки смятию   

Rb,loc = b·R = 1,2·1,3 = 1,56 МПа. 

Выполняем проверку несущей способности сечения на смятие: 

Nc = 32 кН >  · Rb,loc · Aloc1 = 0,5 · 1,56·106 · 0,0375 = 29,25 кН, 

Условие прочности на смятие не выполнено, таким образом, прочность кладки под опорным участком балки не обеспечена, требуется установка распределительного устройства. 

Пример П.Е.7. Расчет участка стены на смятие под опорной пластиной балки 

Исходные данные 

Балка междуэтажного перекрытия опирается на простенок толщиной 0,4 м через опорную пластину 180х150 мм. Балка имеет ширину поперечного сечения 150 мм. Длина опорного участка перемычки составляет a = 0,25 м. Расчетная нагрузка на опоре составляет 15 кН.  

Схема опирания перемычки на простенок приведена на рисунке П.Е.8. 

Требуется оценить расчетную несущую способность кладки на смятие. 

Рисунок П.Е.8 – Схема опирания балки междуэтажного перекрытия на стену 

Расчет кладки на смятие при равномерно распределенной нагрузке на части площади сечения производим по формулам 9.7,  9.8 и 9.9 в СП 15.13330.2012  

Aloc2 ; Nc Rb,loc Aloc1,        b  3

Aloc1

Площадь приложения сосредоточенной нагрузки Aloc1 = 0,18·0,15 = 0,027 м2. 

Расчетная площадь смятия Aloc2, определяемая по п.9.13 в СП 15.13330.2012, при условии, что расстояние между балками превышает двойную толщину стены                   

(s = 3 м > h·2 = 0,8 м), длина расчетной площади сечения принимается как сумма ширины балки bc и удвоенной толщины стены h 

Aloc2= 0,32·(0,15+2·0,4)=0,304 м2. 

Aloc2 3 0304,  224, , так как b не должен превышать значения 1,2 (см. п.9.13     

b  3 

Aloc1 0027,

в СП 15.13330.2012), принимаем b = 1,2. 

Коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки согласно п.3 таблицы 22     в СНиП II-22-81*    = 0,5. 

При расчетном сопротивлении сжатию кладки из блоковR=1,3 МПа (по таблице 9.1       в СП 15.13330.2012) расчетное сопротивление кладки смятию   

Rb,loc = b·R=1,2·1,3=1,56 МПа. 

Выполняем проверку несущей способности сечения на смятие: 

Nc =15 кН >  · Rb,loc · Aloc1 = 0,5 · 1,56·106 · 0,027 = 21,06 кН, 

- условие выполнено,  таким образом, прочность кладки под опорной пластиной балки обеспечена. 

Пример П.Е.8. Расчет кладки на смятие под опорой свободно лежащей однопролетной стальной двутавровой балки чердачного перекрытия 

Исходные данные 

Двутавровая стальная балка чердачного перекрытия №18 по ГОСТ 8239-89 с моментом инерции поперечного сечения I = 129010-8 м4 длиной 4,5 м с пролетом  (в свету) l = 4,0 м, шириной полки b = 0,09 м и длинами опорных концов a1 = 0,25 м с каждой стороны. Балка нагружена равномерно распределенной нагрузкой q = 4,5 кН/м, включая ее собственный вес. Балки чердачного перекрытия опираются на стены толщиной 0,4 м. Кладка стены запроектирована однорядной из ячеистобетонных блоков типоразмера lxhxb = 625x250x400 мм со средней плотностью 6 кН/м3 марки по прочности на сжатие В3,5 на растворе марки М50.  

Шаг балок – s = 1 м.  

Требуется выполнить расчет кладки на смятие под опорой свободно опертой однопролетной стальной двутавровой балки.  

Рисунок П.Е.9 – Схема опирания балки междуэтажного перекрытия на стену 

Определяем опорную реакцию балки:  Q = q·l/2·s = 4,5·4/2·1 = 9 кН. 

Полезную длину опоры a0 определяем по формуле 13 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*): 

2Q 2 9 , a0   3  015, м

cbtg 1625 10 009 000535  ,  ,

где коэффициент постели с при смятии кладки под концом балки для затвердевшей кладки определяется по формуле 19 [3] 

50Ru 50 225 13 ,  , 3 3; c   1625 10 кН / м b 009,

тангенс угла наклона оси балки в середине опорного конца tg при равномерно распределенной нагрузке определяется по формуле 21 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*): 

ql3 45 40 025, ( ,  , )3 . tg  5 3 8  000535,

24EI 24 2110 10 1290 10 ,    

Расчет кладки на смятие под опорами балки производится по               формулам (9.7),  (9.8) и (9.9) в СП 15.13330.2012  

Nc Rb,loc Aloc1,        b  3 Aloc2 . 

Aloc1

Так как полезная длина опоры балки a0 меньше ее полной длины a1, то эпюра распределения напряжений принимается по треугольнику с коэффициентом полноты  = 0,5.  

Площадь приложения сосредоточенной нагрузки  

Aloc1 = ao·b  = 0,15 ·0,09 = 0,0135 м2. 

Расчетная площадь смятия Aloc2, определяемая по п.9.13 в СП 15.13330.2012, при условии, что расстояние между балками превышает двойную толщину стены                   

(s = 2 м > h·2 = 0,8 м), длина расчетной площади сечения принимается как сумма ширины балки bc и удвоенной толщины стены h 

Aloc2 = 0,158·(0,09+2·0,4) = 0,141 м2. 

Aloc2 3 0141,  219, , так как b не должен превышать значения 1,2 (см. п.9.13    

b  3 

Aloc1 00135,

в СП 15.13330.2012), принимаем b = 1,2. 

При расчетном сопротивлении сжатию кладки из блоков R = 1,3 МПа (по таблице 9.1      в СП 15.13330.2012) расчетное сопротивление кладки смятию   

Rb,loc = b·R = 1,2·1,3 = 1,56 МПа. 

Выполняем проверку несущей способности сечения на смятие: 

Q = 9 кН <  · Rb,loc · Aloc1 = 0,5 · 1,56·106·10-3·0,0135 = 10,53 кН, 

- условие выполнено, таким образом, прочность кладки под опорным участком балки обеспечена. 

Пример П.Е.9. Расчет свежей кладки на смятие под опорой свободно лежащей однопролетной стальной двутавровой балки чердачного перекрытия 

Исходные данные приняты в соответствии с примером П.Е.8. 

Требуется определить расчетную несущую способность свежей кладки при смятии, если балка нагружена равномерно распределенной нагрузкой q = 1,8 кН/м, включая ее собственный вес, на этапе строительства без учета эксплутационной части нагрузки; опорная реакция от балки составляет Q=3,6 кН.  

Полезную длину опоры a0 определяем по формуле 13 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*): 

2Q 2 36 , , 

a0   3  027, м

c btg1  525 10 009 00021  ,  ,

где коэффициент постели с при смятии кладки под концом балки для  свежей кладки при прочности раствора 2 МПа и расчетном сопротивлении кладки 0,6 МПа определяется по формуле 19 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций                   (к СНиП II-22-81*): 

35Ru 35 225 06 ,  , 3 3; c1    52510 кН / м b 009,

тангенс угла наклона оси балки в середине опорного конца tg при равномерно распределенной нагрузке определяется по формуле 21 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*): 3 3 ql 18 40 025, ( ,  , ) tg  5 3 8  00021, . 

24EI 24 2110 10 1290 10 ,    

Расчет кладки на смятие под опорами балки производится по                   формулам (9.7), (9.8) и (9.9) в СП 15.13330.2012  

Aloc2 . Nc Rb,loc Aloc1,        b  3

Aloc1

Так как полезная длина опоры балки a0 больше ее полной длины a1, то эпюра распределения напряжений в соответствии с п.4.15 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*) принимается по трапеции. Величину коэффициента полноты эпюры давления под концом балки определяем по формуле 22               в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*) 

1 1   

    0,548

c a tg 1   525 0,25 0,0021 

1 1

20 2 0,167

где 0 определяем по формуле 16 п.4.15 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*):  

0  Q  3,6 10 3  0,167МПа  a b1  0,24 0, 09 Площадь приложения сосредоточенной нагрузки  

Aloc1 =  a1·b  = 0,25 ·0,09 = 0,0225 м2. 

Расчетная площадь смятия Aloc2, определяемая по п.9.13 в СП 15.13330.2012, при условии, что расстояние между балками превышает двойную толщину стены               (s = 2 м > h·2 = 0,8 м), длина расчетной площади сечения принимается как сумма ширины балки bc и удвоенной толщины стены h 

Aloc2 = 0,25·(0,09+2·0,4) = 0,2225 м2. 

Aloc2 3 02255,  215, , так как b не должен превышать значения 1,2 (см. п.9.13 в 

b  3 

Aloc1 00225,

СП 15.13330.2012), принимаем b = 1,2. 

При расчетном сопротивлении сжатию свежей кладки из блоков R = 0,6 МПа (по таблице 9.1 в СП 15.13330.2012) расчетное сопротивление кладки смятию   

Rb,loc = b·R = 1,2·0,6 = 0,72 МПа. 

Расчетная несущая способность свежей кладки при смятии 

Q = 3,8 кН >  · Rb,loc · Aloc1 = 0,548 · 0,72·106 · 0,0225 = 8,88 кН, 

- условие выполнено,  таким образом, прочность свежей кладки под опорным участком балки обеспечена. 

Пример П.Е.10. Расчет на смятие кладки под опорным участком балки покрытия 

Исходные данные 

Балка чердачного перекрытия опирается на кладку через железобетонную распределительную подушку толщиной 100 мм и размерами в плане lрxbр = 0,3х0,5 м. Вертикальная расчетная нагрузка на опору составляет Q = 52 кН. Глубина опирания балки – 200  мм. 

Кладка стены толщиной 0,5 м из ячеистобетонных блоков со средней плотностью            6  кН/м3 марки по прочности на сжатие В3,5 на растворе марки М50.  

Шаг балок - 3 м. Опорная реакция балки Q = 13,5 кН.  

Схема узла опирания балки на стену под опорной пятой в направления оси балки показана на рисунке П.Е.10. 

Требуется выполнить расчет кладки на смятие под распределительной плитой. 

Рисунок П.Е.10 – Схема опирания балки на стену через распределительную подушку  

Модуль упругости опорной плиты:  

Еp = 0,85Eb = 0,8528103 = 22103 МПа. 

Момент инерции распределительной плиты: 

Ip  b hp p3  0 5 0 1,  , 3  4 16 10,  5 4м 

12 12

Модуль упругости кладки согласно п.6.22 в СНиП II-22-81* 

Е = 0,5Е0 = 0,5Ru = 0,57502,25·1,3 = 1097 МПа. 

Приведенная эквивалентная по жесткости высота кладки, которой можно заменить распределительную плиту, вычисляется по формуле 26 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*) 

H0  23 E Iр р  3 22 10 416 10 9  ,  5  0237, м Ed 1110 05,  9  ,

радиус влияния местной нагрузки будет согласно формуле (27) в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*) равен  

H 314 0236,  , , s   037, м

2 2

где H – расстояние от уровня, в котором приложена местная нагрузка, до 

рассчитываемого сечения, при расчете сечения под распределительным устройством H = H0  

(см. п.4.20 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций                   (к СНиП II-22-81*)). 

Площадь приложения сосредоточенной нагрузки  

Aloc1 = lр·bр = 0,3 ·0,5 = 0,15 м2. 

Расчетная площадь смятия Aloc2, определяемая по п.9.13 в СП 15.13330.2012, при условии, что расстояние между балками превышает двойную толщину стены                   

(L = 3 м > h·2 = 0,8 м), длина расчетной площади сечения принимается как сумма ширины опорной подушки bр и удвоенной толщины стены h 

Aloc2 = lр·(bр +2· h)= 0,3·(0,5+2·0,4) = 0,39 м2. 

Aloc2 3 039, 1375, , т. к. b не должен превышать значения 1,2 (см. п. 9.13          

b  3 

Aloc1 015,

в СП 15.13330.2012), принимаем b = 1,2. 

При расчетном сопротивлении сжатию кладки из блоков R = 1,3 МПа (по таблице 9.1     в СП 15.13330.2012) расчетное сопротивление кладки смятию   

Rb,loc = b·R = 1,2·1,3 = 1,56 МПа. 

Выполняем проверку несущей способности сечения на смятие: 

Q = 52 кН <  · Rb,loc · Aloc1 = 0,5 · 1,56·106 · 0,15 = 117 кН, условие выполнено,  таким образом, прочность кладки под распределительной подушкой балки обеспечена. 

С учетом места расположения равнодействующей от конца балки на плиту, определяем эпюру давления от распределительной плиты на кладку. При этом величина ординаты эпюры давления 1 на краю распределительной плиты, примыкающей к незагруженной части кладки, не должна превышать расчетного сопротивления кладки сжатию R.  

Вычислим напряжения в кладке под распределительной плитой по формулам таблицы 6  в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*) 

Q a02 , 

0  (1 041 , 2 )

2a d0 H

где a0 вычисляется по формуле 

a0 = 1,125·a1, 

a1 - расстояние до равнодействующей приложения нагрузки Q от края стены 

a1 = а/3 = 200/3 = 0,067 м <s  = 0,37 м; a1 = 0,067 <a2/2  = (а-а1)/2 = 233/2 = 0,117 м, 

следовательно,  a0 = 1,125·0,067 = 0,0754 м. 

Рисунок П.Е.11 - Схема распределения напряжений в кладке под опорной плитой  в поперечном направлении 

Вычисляем напряжение 0  

0  52 10 3 (1 041 , 00754, 22 )  072, МПа , 2 00754 05 ,  , 0236,

следовательно,   a20,  4Q a 1 a1  4 52 10 0067  36 , 0067 013,  , м 

0 d 072 10 05,   ,

a20, 0,13 м < a2 = 0,233 м. 

Величину ординаты эпюры давления на краю распределительной плиты 1 вычисляем по формуле таблицы 6 в Пособии по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*) 

1  2Q 0(a1  a20, )  2 52 10  3  072 10 0067 013,  6( ,  , ) 099, МПа 

a d1 a1 0067 05,  , 0067,

Произведем оценку правильности выбора размеров распределительной плиты, передающей местную нагрузку на кладку:             

max = 0,99 МПа  0,8·b·Ru = 0,8·1,2·2,925 = 2,8 МПа, 

где Ru - временное сопротивление сжатию кладки, определенное                      

по формуле (3)  в СНиП II-22-81*  при расчетном сопротивлении сжатию кладки из блоков         

R = 1,3 МПа (по таблице 7.2 в СП 20.13330.2011) и k = 2,25 (по таблице 14 в СНиП II-22-81*): 

Ru = k·R  = 2,25·1,3  = 2,925 МПа. 

Вывод: несущая способность кладки на смятие под распределительной плитой обеспечена. 

Пример П.Е.11. Расчет участка наружной двухслойной несущей стены здания на внецентренное сжатие 

Исходные данные 

На простенок первого этажа наружной несущей стены в трехэтажном жилом доме, выполненный двухслойной кладкой из ячеистобетонных блоков марки по плотности D500, прочностью на сжатие B3,5 толщиной 400 мм на растворе М50, с облицовкой толщиной слоя 120 мм из силикатного кирпича марки М150 на растворе марки М75, действует нагрузка от вышележащих этажей с учетом собственного веса стены N = 205 кН, от перекрытия первого этажа: P1 = 53,3 кН. Сечение простенка 1,4х0,4 м, высота этажа в свету – 2,8 м. Длина площадок опирания перемычек на простенок – 150 мм с каждой стороны. 

Размеры геометрического сечения приведены на рисунке П.Е.12. 

Требуется оценить несущую способность простенка. 

Расчет внецентренно сжатого простенка по несущей способности производим в соответствии с  п.9.3  в СП 15.13330.2012. 

Согласно пп. 7.22,а 7.23 СНиП II-22-81* различную прочность и упругие свойства слоев и неполное использование их прочности при совместной работе в стене следует учитывать путем приведения сечения к материалу основного несущего слоя. 

Приведенная ширина сечения простенка bred, изменяемая пропорционально отношению расчетных сопротивлений и коэффициентов использования слоев, вычисляется по            формуле (24)   в СНиП II-22-81*: 

Рисунок П.Е.12 – Разрез по стене и расчетная схема простенка 

m R0 0 08 18,  ,  

bred  b 1   144, м m Rk k 11

где R ,m0 0- расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности 

облицовочного слоя, принятые в соответствии с п.7.23  в СНиП II-22-81*; 

R ,mk k - расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности основного слоя, к которому приводится сечение, принятые в соответствии с п.7.23  в СНиП II-22-81*; Вычисляем геометрические характеристики приведенного сечения.  

Статический момент приведенного сечения простенка: 

Sx = bred·c 2/2+b·d·(c+d/2)  = 1,44·0,132/2+1·0,4·(0,13+0,4/2) = 0,157 м3 . 

Площадь приведенного сечения: 

Ared = c·bred+d·b = 0,13·1,44+0,4·1 = 0,587 м2 . 

Расстояние до центра тяжести приведенного сечения 

y1 = Sx/Ared = 0,157/0,587 = 0,267 м. 

Момент инерции приведенного сечения 

I = bred·c3/12+bred·c·(y1-c/2) 2+b·d3/12+b·d·(d/2+c-y1) 2 = 

=1,44·0,133/12+1,44·0,13·(0,24-0,13/2)2+1·0,43/12+1·0,4·(0,4/2+0,13-0,24)2 = =146·10-4 м4 . 

Радиус инерции сечения 

I 146 10,  2   

i    0158, м

Ared 0587,

Изгибающий момент от перекрытия первого этажа  

  Ph / 2 004 533 053 2 004 12- ,   ,  , / - ,   кН м  

Эксцентриситет в сечении от действия местной нагрузки 

e0  /( P )    0046, м 

Эксцентриситет приложения вертикального усилия в сечении с учетом случайного эксцентриситета ev= 0,02 м:     e0v = e+ev = 0,046+0,02 = 0,066 м. 

Расстояние от центра тяжести  приведенного сечения до наиболее сжатой грани сечения: y = h-y1  = 0,53-0,267 = 0,263 м. 

Эксцентриситет приложения вертикального усилия относительно оси приведенного сечения:  е = y-e0v = 0,263-0,066 = 0,203 м. 

При  e = 0,203м > d/2 = 0,4/2 = 0,2 м  расстояние от точки приложения силы до границы сжатой зоны сечения: 

bd 2 1 04 , 2  

x  (2e d )(e d )  ( 2 0203 04 ,  , )(0203 04,  , )  0201, м bred 144,

Площадь сжатой части сечения:  

Ac = Ared-(h-e-x)·bred  = 0,587-(0,53-0,203-0,201)·1,44 = 0,406 м2 . 

Высота сжатой зоны: hc = e+x = 0,203+0,201 = 0,404 см. 

Статический момент сжатой зоны: 

Sc = b·d2/2+bred·(hc -d)·(hc+d)/2 = 1·0,42/2+1,44·(0,404-0,4)·(0,404+0,4)/2 = 8,23·10-2 м3. Расстояние до центра тяжести сжатой зоны от внутренней грани стены: yc = Sc/Ac = 8,23·10-2 /0,406 = 0,203 м. 

Момент инерции сжатой зоны: 

Ic = b·d3/12+b·d·(d/2-yc)2 +bred·(hс -d)3/12+bred·(hc -d)·((hc +d)/2-yc) 2 = 

= 1·0,43/12+1·0,4·(0,4/2-0,203)2+1,44·(0,404-0,4)3/12+1,44·(0,404-0,4)х х((0,404+0,4)/2-0,203)2 = 55,7 ·10-4 м4 . 

Упругая характеристика по табл. 9.1 в  СП 15.13330.2012   - α  = 750 . 

l0 28,

Гибкость: i   18 . i 0158,

Коэффициент продольного изгиба по таблице 19 в СНиП II-22-81* в зависимости от  i и α равен   = 0,97. 

Радиус инерции сжатой зоны:   014, м 

Гибкость сжатой зоны: ic 

Коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения по таблице 19                   в СНиП II-22-81*  в зависимости от ic  и  α   с = 0,95 . 

Коэффициент1 определяем по формуле (15) п. 7.7 в СНиП II-22-81* 

1 = (+с)/2 = (0,97+0,95)/2 = 0,96. 

Так как i 35, то согласно табл. 7.3 [1],  = 0. Следовательно, mg 1. 

Условие прочности простенка на внецентренное сжатие в соответствии с п.9.3                  в СП 15.13330.2012при  расчетном сопротивлении сжатию кладки из блоков (по таблице 9.1      

в СП 15.13330.2012) R = 1,3 МПа: 

05,

N  R    b2  b9  b11  c mg 1 ( bred  s) h  12 e0hv 2  6 e0hv 1 

 

05,

3  0066, 2 0066, 

 13 10 085 09 085 1 096 144 015 2 053 12,   ,  ,  ,   , ( ,  ,  ) ,      6  1  

  0 4,  0 4, 

 322кН  N  N  P  205 533 2583 ,  , кН

n

Расчетная продольная сила простенка с облицовкой Nn меньше расчетной несущей способности N, следовательно, простенок удовлетворяет требованиям по прочности на внецентренное сжатие.  

Пример П.Е.12. Расчет прочности кладки поэтажно опертой стены здания 

Исходные данные 

Кладка наружной поэтажно опертой стены выполнена из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения класса по прочности на сжатие В2,5 на тонкослойном (клеевом) растворе. Толщина стены - 500 мм, шаг колонн  - 6 м, высота этажа  - 3 м.  

По результатам расчета каркаса здания установлено, что разность вертикальных деформаций контрольных точек углов рамы ячейки каркаса составляет 0,9 мм, разность горизонтальных деформаций контрольных точек угла рамы ячейки каркаса - 2,2 мм. 

По результатам теплотехнического расчета установлено, что расчетный градиент температур составляет 46 оС. 

Ветровой район - I, тип местности - В, расстояние от уровня земли до низа рассматриваемой ячейки каркаса здания составляет 33 м. 

Размер колонны каркаса здания в плане - 400х400 мм, приведенные геометрические размеры условного ригеля - 1200х160 мм. Приведенная равномерно распределенная погонная нагрузка на ригель составила 16 кН. 

Между каркасом здания и поэтажно опертой стеной предусмотрен деформационный зазор толщиной 20 мм, который заполнен пенополистирольными вкладышами. 

Модуль упругости бетона колонны и ригеля каркаса - E = 32 ГПа, модуль упругости кладки - Е = 675 МПа, модуль сдвига кладки - G = 540 МПа, модуль упругости пенополистирола - Е = 0,8 МПа. 

Коэффициент температурного расширения кладки α = 0,000008. 

Порядок расчета 

В качестве модели ячейки каркаса здания условно принимаем раму, состоящую из двух колонн и двух ригелей. Внутреннее пространство рамы заполняется элементами стены. 

Закрепление рамы осуществляется жесткими связями в уровне нижнего обреза колонн. 

Элементы кладки стены моделируем ортотропными конечными элементами типа "балкастенка". Элементы колонн, ригелей, пенополистирольных вкладышей моделируем прямоугольными КЭ типа "плита". Для моделирования взаимного контакта фрагмента кладки и элементов каркаса, фрагмента кладки и упругой прокладки, упругой прокладки и элементов каркаса используем двухузловые элементы односторонних связей.  

Расчет стены на нагрузки, действующие в  плоскости стены 

Величина вертикальной нагрузки Fv, приложенной к верхнему обрезу колонн  модели ячейки каркаса, определяется по формуле: 

Fv = (δv1-δv2)EA/L = 0,9·10-3·32·109·0,4·0,4/3 = 1536 кН. 

Горизонтальные относительные деформации, приложенные к верхнему левому углу, составляют 2,2 мм. 

Рисунок П.Е.13 – Конструктивное решение поэтажно опертой стены 

Рисунок П.Е.14 – Схема приложения нагрузок на модель поэтажно опертой стены (вверху), КЭ модель наружной поэтажно опертой стены (укрупненная сетка показана условно) 

Рисунок П.Е.15 – Поля распределения напряжений σx (вверху) и σy (внизу) участка наружной поэтажно опертой стены, полученные по результатам расчета  

По результатам расчета модели поэтажно опертой стены (рисунок П.Е.15) получено, что значение максимальных сжимающих напряжений σy, min = 0,34 МПа меньше расчетного сопротивления кладки сжатию R = 0,8 МПа, однако полученные при расчете растягивающие напряжения σx, max на выделенном на рисунке участке превышают расчетное сопротивление кладки срезу по неперевязанному сечению Rsq = 0,05 МПа. Значение напряжений растяжения  σy, max = 0,03 МПа не превышает расчетного сопротивления кладки растяжению при изгибе      Rtb = 0,04 МПа. 

Расчет стены на нагрузки, действующие из  плоскости стены 

При расчете кладки поэтажно опертой стены на нагрузки, действующие из  плоскости стены, воспользуемся моделью по п.2.1, при этом силами трения между пенополистирольным вкладышем и кладкой, а также между пенополистиролом и элементами каркаса пренебрегаем. Элементы из пенополистирола удалим из модели, также удалим элементы односторонних связей. На опорном участке кладки, где по результатам предыдущего расчета получены сжимающие напряжения, установим вертикальные связи. По периметру кладки поэтажно опертой стены установим стержневые элементы, моделирующие гибкие связи, которые будут передавать горизонтальную нагрузку на элементы каркаса. 

  

Рисунок П.Е.16 – КЭ модель наружной поэтажно опертой стены  

(укрупненная сетка элементов показана условно)  

  

Рисунок П.Е.17 – Напряжения σy , полученные по результатам расчета  

По результатам расчета модели поэтажно опертой стены (рисунок П.Е.17) видно, что значение растягивающего напряжения σy, max, равное 0,009 МПа , не превышает расчетного сопротивления растяжению при изгибе Rtb, равного 0,04 МПа. 

Выводы по результатам расчета 

При расчете КЭ модели наружной поэтажно опертой стены на воздействия, действующие в плоскости стены, были получены растягивающие напряжения σx, max, превышающие расчетное сопротивление кладки срезу по неперевязанному сечению Rsq. При возможной свободной деформации нижнего ригеля получается эффект  "зависания кладки" на образующихся участках контакта стены с нижним ригелем. Совокупность сдвиговых и изгибных воздействий на данном участке кладки приводит к тому, что напряжения от среза превышают расчетные показатели.  

На основании полученных результатов расчета можно сделать вывод, что в нижней зоне кладки наружной стены необходимо предусмотреть армирование кладки на высоту 2 ряда, что значительно повысит изгибную жесткость  кладки и позволит избежать трещинообразования на данном участке. 

Приложение Ж 

Перечень нормативных документов 

При  разработке настоящего стандарта использованы следующие стандарты, правила и другие нормативные документы: 

ГОСТ 31359–2007 Бетоны ячеистые автоклавного твердения. Технические условия 

ГОСТ 31360–2007 Изделия стеновые неармированные из ячеистого бетона автоклавного твердения. Технические условия 

ГОСТ 31383–2008 Защита бетонных и железобетонных конструкций от коррозии. Методы испытаний 

СН 82-101-98 Приготовление и применение растворов строительных 

СН 277–80 Инструкция по изготовлению изделий из ячеистого бетона 

СП 15.13330.2012 Каменные и армокаменные конструкции. Актуализированная редакция   СНиП II-22-81* 

СП 51.13330.2011 Защита от шума 

СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003 

СНиП 3.03.01–87 Несущие и ограждающие конструкции 

СП 23-103-2003 Проектирование звукоизоляции ограждающих конструкций жилых и общественных зданий 

СП 51.13330.2011 Защита от шума. Актуализированная редакция СНиП 23-03-2003 

СТО 501-52-01–2007 Проектирование и возведение ограждающих конструкций жилых и общественных зданий с применением ячеистых бетонов в Российской Федерации  

Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22–81). ЦНИИСК им. Кучеренко. М.: ЦИТП, 1987 

Руководство по расчету влажностного режима ограждающих конструкций зданий. НИИСФ Госстроя СССР. – М:  Стройиздат, 1984 

Приложение З 

Термины и определения 

З.1 В настоящем стандарте применены термины в соответствии с ГОСТ 31359, ГОСТ 31360, а также следующие термины с соответствующими определениями: 

З.1.1 автоклавный ячеистый бетон, автоклавный газобетон, ячеистый бетон: применены в качестве синонимов в значении термина ячеистый бетон автоклавного твердения по        ГОСТ 31359. 

З.1.2 клей для кладки, тонкослойный раствор: пластичный в процессе нанесения материал, применяемый для устройства кладочных швов толщиной до 3 мм. 


СТО-НААГ-3.1-2013-Конструкции-с-применением-автоклавного-газобетона-в-строительстве-зданий-и-сооружений-dnl12270.pdf

Возврат к списку

0
Корзина
Ваша корзина пуста
Выберите в каталоге интересующий товар и добавьте его «В корзину».
Перейти в каталог